用于高效能生产正己烷和具有高辛烷值的异构体的方法和 装置 [0001] 本发明涉及一种由烃进料(如由异构体料流、如由稳定的C5‑6异构体料流)高效能生产正己烷和具有高辛烷值的异构体的方法和装置。 [0002] 高纯度正己烷是一种具有非常窄的沸程的轻质馏分油产品。它在植物油提取工艺、聚合物工艺以及在药物和制药工业中用作溶剂。特定沸点(“SBP”)产品通常由具有5至 10个碳原子且具有55至155℃的馏程的烃组成，其也是油漆工业中使用的轻质馏分油。 [0003] 传统上，正己烷和SBP产品是通过溶剂萃取工艺生产的，该工艺通过使用溶剂对初馏点为例如140℃的石脑油馏分进行萃取。将溶剂和石脑油进料至萃取塔，其中溶剂选择性地从石脑油中萃取芳烃，从而产生具有低芳烃含量的烃料流，其被称为萃余液。将来自萃取塔的萃余液进料至萃余液洗涤塔，其中用水洗涤萃余液以从萃余液中除去痕量溶剂。然后将如此获得的脱芳烃石脑油在硫醇去除单元中处理以除去硫化合物，从而产生满足硫规格的脱芳烃石脑油料流。然后将脱芳烃石脑油料流在一系列三个分流器塔中分馏，以分别产生所需的己烷和SBP级分或馏分。即使这种溶剂萃取工艺产生正己烷，其质量也是较差的。 例如，通过溶剂萃取工艺生产的正己烷中苯和硫的含量相对较高，分别地，其中苯含量为至多约500重量ppm并且硫含量为约5重量ppm。 [0004] 另一种已知工艺使用烃料流的异构化。更具体地，将烃进料料流(如石脑油)在一系列异构化反应器中处理，其中在烃进料料流中含有的芳烃是饱和的，并且在烃进料料流中含有的正烷烃转化为异烷烃。在反应器流出物中的气体和液体在产物分离器中分离，其中，在产物分离器中所获得的液体被输送至稳定器蒸馏塔，以通过从液体中除去气体和液化石油气(LPG)来使其稳定。然后将稳定的异构体在脱异己烷器(DIH)蒸馏塔中分流，以便产生作为塔顶级分的轻质异构体料流、作为底部级分的重质异构体料流和作为侧线料流的料流，该料流被再循环到异构化反应器之一中。这种异构化过程仅产生重质异构体料流和轻质异构体料流作为所需产物。然而，代替如上所述操作DIH蒸馏塔，还已知通过使用三个串联蒸馏塔从如上所述产生的稳定化的异构体中产生纯化的正己烷料流。在作为DIH蒸馏塔操作的第一蒸馏塔中，获得轻质异构体料流作为塔顶级分，而将底部级分进料到第二蒸馏塔中。第二蒸馏塔的塔顶级分被循环到异构化反应器之一中，而第二蒸馏塔的底部级分被进料到第三蒸馏塔中，其中获得纯化的正己烷料流作为塔顶级分，并且获得重质异构体料流作为底部级分。然而，这种工艺具有的缺点是非常耗能，并且由于多个需要的蒸馏塔而需要高投资成本。 [0005] 国际专利申请WO2020/229892A1公开了一种通过C5‑C6异构化单元生产正己烷作为副产品的方法，其包括在C5‑C6异构化单元中生产稳定的异构体进料的步骤i)，将稳定的异构体进料进料至分隔壁塔的第一侧的步骤ii)，所述分隔壁塔包括分隔壁，该分隔壁将分隔壁塔至少部分地分成第一侧和第二侧，其中第一侧和第二侧中的一者被配置为作为脱异己烷器塔操作，而第一侧和第二侧中的另一者被配置为作为己烷塔操作，以产生a)正己烷料流、b)轻质异构体料流和c)重质异构体料流，将正己烷和氢气进料至与分隔壁塔连接的苯加氢单元的混合器中以形成己烷‑氢气混合物的步骤iii)，预热己烷‑氢气混合物的步骤iv)，将经预热的己烷‑氢气混合物进料至苯加氢单元的精制反应器(polishingreactor)的步骤v)，其中精制反应器使所生产的己烷中所含的至少一部分苯进行加氢，以及将来自精制反应器的输出料流进料至汽提塔以从己烷中分离轻质物的步骤vi)，其中汽提塔被布置在己烷精制反应器的下游。然而，这种方法具有的缺点是最终异构体(其是轻质异构体料流和重质异构体料流的总和)具有至多为84的相对较低的辛烷值。 [0006] 鉴于此，本发明的基础目的是提供一种以高收率生产正己烷和具有高于85且优选至少87的相对较高的辛烷值的异构体的方法和装置，其中该方法是高效能的并且需要的装置投资成本相对较低。 [0007] 根据本发明，通过提供一种生产正己烷的方法来满足该目的，该方法包括以下步骤： [0008] a)在包括至少一个异构化反应器的异构化单元中生产异构体料流(并且优选稳定的异构体料流)， [0009] b)将步骤a)中产生的异构体料流进料到分隔壁蒸馏塔中并对其进行蒸馏，[0010] c)从分隔壁蒸馏塔取出四个单独的料流，即轻质异构体料流、重质异构体料流、纯化的正己烷料流和异构体工艺再循环料流，以及 [0011] d)将异构体工艺再循环料流再循环至异构化单元的至少一个异构化反应器中。 [0012] 该技术方案基于以下令人惊讶的发现：通过使用进料有异构体料流(并且优选稳定的异构体料流)的分隔壁蒸馏塔，所述异构体料流已在包括至少一个异构化反应器的异构化单元中生产，并且通过操作分隔壁蒸馏塔使得从中取出四个单独的烃料流，即轻质异构体料流、重质异构体料流、纯化的正己烷料流和异构体工艺再循环料流，其中异构体工艺再循环料流被再循环到异构化单元的至少一个异构化反应器中的至少一个中，不仅以仅需要相对较小的装置投资成本的高效能方式以高收率生产纯的正己烷，而且所生产的轻质异构体料流以及所生产的重质异构体料流还具有相对较高的辛烷值。更具体地，总异构体料流(即轻质异构体料流和重质异构体料流的总和)具有87至89的辛烷值(RON)。与上述使用三个串联的蒸馏塔来由(优选稳定的)异构体料流(其由石脑油在异构化单元中产生)生产正己烷料流、轻质异构体料流和重质异构体料流的方法相比，根据本发明的方法在相同的分离效率下需要至多45％的更少能量和更少的设备。通过避免最重组分与中间沸点组分的返混而实现分离在同一蒸馏塔中进行，分隔壁塔的使用显著提高了该方法的可行性。由于蒸馏塔的隔离，在蒸馏塔分隔壁的每一侧分别可获得足够数量的塔板或理论级，以便有利于有效分离组分。因此，分隔壁蒸馏塔对于作为来自异构化过程的副产物的高纯度己烷生产非常有利。除了轻质异构体料流、重质异构体料流和纯化的正己烷料流外，从分隔壁蒸馏塔中取出异构体工艺再循环料流，并将异构体工艺再循环料流再循环到异构化单元的异构化反应器中的至少一个中，即低辛烷值组分(如2‑甲基戊烷和3‑甲基戊烷)的再循环，允许显著增加所生产的轻质和重质异构体料流的辛烷值。 [0013] 步骤a)中所产生的异构体料流可以是在C4‑7异构化单元中、在C5‑7异构化单元中、在C4‑6异构化单元中或在C5‑6异构化单元中所获得的不稳定的异构体料流。然而，在本专利申请中特别优选的是步骤a)中所产生的异构体料流是稳定的异构体料流。优选地，稳定的异构体料流是在C4‑7异构化单元中、在C5‑7异构化单元中、在C4‑6异构化单元中或在C5‑6异构化单元中获得。根据本发明，稳定的异构体料流是指较轻质沸点化合物(如特别是C4和轻质物[即C4以下])几乎完全从异构体中除去。因此，来自稳定器塔的塔底料流是稳定化的异构体。 [0014] 优选地，在步骤a)中所产生的异构体料流包含至少80重量％的C4‑7烃，更优选至少90重量％的C4‑7烃，并且最优选至少95重量％的C4‑7烃。优选的是在步骤a)中所产生的异构体料流的至少50重量％、更优选至少60重量％、并且最优选至少70重量％为支化烷烃。 除了支化烷烃之外，在步骤a)中所产生的异构体料流中还可以含有正烷烃，如正戊烷和/或正己烷，其量优选为5至30重量％，并且更优选10至20重量％。此外，在步骤a)中所产生的异构体料流可以包含环烷烃(cycloalkanes)或环烷(naphthenes)，其量分别优选为1至20重量％，并且更优选5至15重量％。此外，在步骤a)中所产生的异构体料流中可以含有痕量的C6芳烃(苯)，其量优选为至多100重量ppm，并且更优选至多50重量ppm。C3‑烃和C7+烃的总量优选总计小于20重量％、更优选小于10重量％、并且最优选小于5重量％。 [0015] 替代性地，在步骤a)中所产生的异构体料流包含至少80重量％的C5‑6烃、更优选至少90重量％的C5‑6烃和至多95重量％的C5‑6烃。同样在该实施方案中，优选的是在步骤a)中所产生的异构体料流的至少50重量％、更优选至少60重量％且最优选至少70重量％为支化烷烃。除了支化烷烃之外，在步骤a)中所产生的异构体料流中还可以含有正烷烃，如正戊烷和/或正己烷，其量优选为5至30重量％，并且更优选10至20重量％。此外，在步骤a)中所产生的异构体料流可以包含环烷烃或环烷，其量分别优选为1至20重量％，并且更优选5至15重量％。此外，在步骤a)中所产生的异构体料流中可以含有芳烃，其量优选为至多100重量ppm，并且更优选至多50重量ppm。C4‑[即C4以下]烃和C6+烃的总量优选总计小于20重量％、更优选小于10重量％、并且最优选小于5重量％。 [0016] 根据本发明的进一步特别优选的实施方案，在步骤c)中从分隔壁蒸馏塔中取出的纯化的正己烷料流具有至少30重量％的正己烷含量。更优选地，纯化的正己烷料流具有至少35重量％、还更优选35至45重量％、再更优选至少40重量％、并且最优选40至45重量％的正己烷含量。除正己烷之外，纯化的正己烷料流中还可以含有其它C6烃化合物，如C6异烷烃和C6环烷烃。例如，纯化的正己烷料流含有20至50重量％的C6异烷烃和5至30重量％的C6环烷烃。 [0017] 在本发明构思的进一步发展中，建议的是在步骤c)中从分隔壁蒸馏塔中取出的纯化的正己烷料流的苯含量为<3重量ppm，并且硫含量为<0.5重量ppm。 [0018] 在本发明构思的进一步发展中，建议的是在步骤c)中从分隔壁蒸馏塔中取出的纯化的正己烷料流具有最低63℃的初沸点(IBP)，并且根据ASTM D86测试方法在64至70℃之间蒸馏出95体积％。 [0019] 在步骤c)中从分隔壁蒸馏塔中取出的轻质异构体料流主要由C6‑[即C6以下]烃组成，并且优选包含至少80重量％、并且更优选至少90重量％的C6‑[即C6以下]烃。此外，其优选包含至少80重量％的支化C5‑6烃，其中优选至少70重量％、更优选至少80重量％、并且最优选至少90重量％的轻质异构体料流为支化烷烃。进一步优选的是轻质异构体料流包含至少30重量％、更优选至少40重量％、并且最优选至少50重量％的双支化C6烷烃，如2,2‑甲基丁烷和/或2,3‑甲基丁烷。例如，轻质异构体料流包含20至60重量％的C5烃和40至80重量％的C6烃。更具体地，轻质异构体料流可以包含20至40重量％的C5异烷烃、40至80重量％的C6异烷烃(优选40至60重量％的双支化C6烷烃和至多20重量％的单支化C6烷烃)和至多20重量％的C6正烷烃。特别优选的是在步骤c)中从分隔壁蒸馏塔中取出的轻质异构体料流具有 87至89的辛烷值。 [0020] 根据本发明的一个进一步特别优选的实施方案，在步骤c)中从分隔壁蒸馏塔中取出的重质异构体料流包含至少80重量％的C6+烃和优选至少40重量％、更优选至少50重量％、并且最优选至少60重量％的C7+烃。此外，其优选包含10至60重量％、更优选20至50重量％、并且最优选20至40重量％的C6‑环烷烃。优选地，重质异构体料流的至少40重量％、更优选至少50重量％、并且最优选至少60重量％为环烷烃。例如，重质异构体料流包含20至40重量％的C6环烷烃、20至40重量％的C7正烷烃和30至50重量％的C7环烷烃。特别优选的是在步骤c)中从分隔壁蒸馏塔中取出的重质异构体料流具有82至87的辛烷值。 [0021] 在步骤c)中从分隔壁蒸馏塔取出的轻质异构体料流和重质异构体料流可合并为总异构体料流。独立地，无论在步骤c)中从分隔壁蒸馏塔取出的轻质异构体料流和重质异构体料流是否合并为总异构体料流，在步骤c)中从分隔壁蒸馏塔取出的轻质异构体料流和重质异构体料流之和优选具有87至89的辛烷值。辛烷值在本发明中是指RON(“研究法辛烷值”)(ASTM D 2699)。 [0022] 在本发明的构思的进一步发展中，建议的是在步骤c)中从分隔壁蒸馏塔中取出的轻质异构体料流包含至少50重量％、优选至少60重量％、更优选至少70重量％、还更优选至少80重量％、并且最优选至少90重量％的双支化C6烷烃，如2,2‑甲基丁烷和2,3‑甲基丁烷。 [0023] 单支化和双支化C6烷烃(如2‑甲基戊烷、3‑甲基戊烷、2,2‑二甲基丁烷和2,3‑二甲基丁烷)可以以至多100重量％的量(如以20至75重量％、25至60重量％或30至50重量％的量)被包含在异构体工艺再循环料流中。优选地，基于异构体工艺再循环料流的100重量％计，异构体工艺再循环料流含有至多90重量％的单支化C6‑烷烃(如2‑甲基戊烷和3‑甲基戊烷)、至多30重量％的双支化C6‑烷烃(如2,2‑二甲基丁烷和2,3‑二甲基丁烷)、至多30重量％的正己烷、至多10重量％的芳烃和C7+‑链烷烃以及至多10重量％的正戊烷和C5‑环烷烃。更优选地，基于异构体工艺再循环料流的100重量％计，异构体工艺再循环料流含有30至90重量％的单支化C6‑烷烃(如2‑甲基戊烷和3‑甲基戊烷)、至多30重量％的双支化C6‑烷烃(如2,2‑二甲基丁烷和2,3‑二甲基丁烷)、至多30重量％的正己烷、至多10重量％的芳烃和C7+‑链烷烃以及至多10重量％的正戊烷和C5‑环烷烃。进一步优选的是，基于100重量％的异构体工艺再循环料流计，异构体工艺再循环料流含有少于10重量％、更优选少于5重量％、还更优选少于1重量％、并且最优选无氢的支化C5‑烃和C4‑烃，如乙烷、C3‑烷烃和C4‑烷烃。 [0024] 本发明对于在步骤b)和c)中所用的分隔壁蒸馏塔的类型没有特别限制。因此，分隔壁蒸馏塔可以是顶部分隔壁蒸馏塔、中部分隔壁蒸馏塔或底部分隔壁蒸馏塔。 [0025] 根据本发明的第一特别优选的实施方案，在步骤b)和c)中所用的分隔壁蒸馏塔是顶部分隔壁塔。 [0026] 在本发明的第一特别优选的实施方案的第一变体中，当顶部分隔壁塔的分隔壁从顶部分隔壁塔的上端至少基本垂直向下延伸顶部分隔壁塔高度的20至80％并且优选20至 70％时，获得了良好的结果。因此，顶部分隔壁蒸馏塔包括在分隔壁的一侧的第一顶部区段、在分隔壁的相反侧的第二顶部区段以及在分隔壁下方的底部区段。根据本发明，基本垂直向下再次是指分隔壁和顶部分隔壁蒸馏塔的长度轴之间的角度为至多20°、优选至多 10°、更优选至多5°、并且最优选0°。优选地，两个顶部区段中的每一个的塔顶表压经由压力控制器独立地控制和维持。 [0027] 在本发明的构思的进一步发展中，提议的是操作顶部分隔壁蒸馏塔以使其具有容纳70至160个理论级的高度。优选地，顶部分隔壁蒸馏塔的第一顶部区段包括20至50个理论级，顶部分隔壁蒸馏塔的第二顶部区段包括20至50个理论级，以及底部区段包括30至60个理论级。 [0028] 优选地，在步骤b)中将异构体料流进料到顶部分隔壁蒸馏塔的第一顶部区段中，其中在步骤c)中将轻质异构体料流作为塔顶级分从顶部分隔壁蒸馏塔的第一顶部区段取出，将纯化的正己烷料流作为塔顶级分从顶部分隔壁蒸馏塔的第二顶部区段取出，将重质异构体料流作为底部级分从顶部分隔壁蒸馏塔的底部区段取出，并且将异构体工艺再循环料流作为侧线级分从顶部分隔壁蒸馏塔的第一顶部区段取出。 [0029] 此外，优选的是在该实施方案中满足至少一个、优选地至少两个、且最优选所有的后续条件： [0030] i)将在步骤c)中从顶部分隔壁蒸馏塔中取出的轻质异构体料流在塔顶冷凝器(优选地在空气冷却式热交换器中)中至少部分冷凝，其中将一部分冷凝的轻质异构体料流再循环到顶部分隔壁蒸馏塔的第一顶部区段，其中回流比为3至10，并且其中优选地，顶部分隔壁蒸馏塔中的表压为0.05至0.3MPa，和/或 [0031] ii)将在步骤c)中从顶部分隔壁蒸馏塔中取出的纯化的正己烷料流在塔顶冷凝器(优选地在空气冷却式热交换器中)中至少部分冷凝，其中将一部分冷凝的纯化的正己烷料流再循环到顶部分隔壁蒸馏塔的第二顶部区段中，其中回流比为6至15，并且其中优选地，在顶部分隔壁蒸馏塔中的表压为0.05至0.3MPa，和/或 [0032] iii)将在步骤c)中从顶部分隔壁蒸馏塔的底部取出的重质异构体料流在底部再沸器中进行再沸，其中，将一部分经再沸的重质异构体料流再循环到顶部分隔壁蒸馏塔的底部区段，其中，进行足够的再沸腾以在顶部分隔壁塔中建立所需的蒸气‑液体流量和所需的比率，同时在顶部分隔壁塔底部的液位控制(level control)下取出重质异构体产物，并且其中优选地，在顶部分隔壁蒸馏塔中的表压为0.05至0.3MPa。 [0033] 此外，将在顶部分隔壁蒸馏塔的顶部区段中的温度与在分隔壁每一侧上的回流流量控制回路级联，以允许控制产物的质量。这种控制原理防止较重组分进入塔的顶部。这允许控制正己烷产物相对于终沸点/环己烷的质量并最小化单支化C6系列异链烷烃降低为轻质异构体。分隔壁蒸馏塔的再沸腾通过使流向再沸器的蒸汽流量与塔底部温度级联来控制。来自顶部分隔壁蒸馏塔的重质异构体产物的流速通过与下区段中的液位控制回路级联来控制。 [0034] 在本发明的第一特别优选的实施方案的第二变体中，其中在步骤b)和c)中所用的分隔壁塔是顶部分隔壁塔，顶部分隔壁塔的分隔壁从顶部分隔壁塔的上端至少基本垂直向下延伸顶部分隔壁塔高度的5至60％，并且优选10至50％，其中顶部分隔壁塔进一步包括布置在分隔壁下方的下间隔壁。该间隔壁优选包括基本水平布置的区段和基本垂直布置的下区段，其中基本水平布置的上区段包括第一边缘和第二边缘，以及基本垂直布置的下区段包括上边缘和下边缘。间隔壁的基本垂直布置的下区段的上边缘和基本水平布置的上区段的第一边缘在两个边缘的整个长度上彼此连接，其中间隔壁的基本水平布置的上区段的第二边缘与顶部分隔壁塔的外壁流体密封连接。基本垂直向下再次是指分隔壁与顶部分隔壁蒸馏塔的长度轴之间的角度为至多20°、优选至多10°、更优选至多5°、并且最优选0°，其中基本水平是指分隔壁与顶部分隔壁蒸馏塔的横截面平面之间的角度为至多20°、优选至多 10°、更优选至多5°、并且最优选0°。因此，本发明的第一特别优选的实施方案的该第二变体的顶部分隔壁蒸馏塔包括在分隔壁的一侧的第一顶部区段、在分隔壁的相反侧的第二顶部区段、在间隔壁的基本水平布置的区段下方延伸直至间隔壁的基本垂直布置的区段的下边缘的体积中的间隔区段(partitioned section)(用作进一步精馏区段)、以及在顶部分隔壁塔的剩余体积中的底部区段。因此，间隔壁不允许下降的液体通过间隔壁进入间隔区段，并且也不允许上升的蒸气通过间隔壁离开间隔区段。优选地，两个顶部区段中的每一个的塔顶表压以及间隔区段的表压经由压力控制器独立地控制和维持。 [0035] 在本发明的第一特别优选的实施方案的这种第二变体中，当操作顶部分隔壁蒸馏塔以使其具有容纳80至205个理论级的高度时，特别获得了良好的结果，其中优选地，顶部分隔壁蒸馏塔的第一顶部区段包括20至50个理论级，顶部分隔壁蒸馏塔的第二顶部区段包括20至50个理论级，顶部分隔壁蒸馏塔的间隔区段包括10至25个理论级并且底部区段包括 30至80个理论级。 [0036] 优选地，在步骤b)中将异构体料流进料到顶部分隔壁蒸馏塔的第一顶部区段中，其中在步骤c)中将轻质异构体料流作为塔顶级分从顶部分隔壁蒸馏塔的第一顶部区段取出，将异构体工艺再循环料流作为塔顶级分从顶部分隔壁蒸馏塔的第二顶部区段取出，将重质异构体料流作为底部级分从顶部分隔壁蒸馏塔的底部区段取出，并且将纯化的正己烷料流作为侧线级分从顶部分隔壁蒸馏塔的下间隔区段取出。 [0037] 此外，优选的是在该实施方案中满足至少一个、优选至少两个、并且最优选所有的后续条件： [0038] i)将在步骤c)中从顶部分隔壁蒸馏塔中取出的轻质异构体料流在塔顶冷凝器(优选地在空气冷却式热交换器中)中至少部分冷凝，其中将一部分冷凝的轻质异构体料流再循环到顶部分隔壁蒸馏塔的第一顶部区段，其中回流比为3至10，并且其中优选地，顶部分隔壁蒸馏塔中的表压为0.05至0.3MPa，和/或 [0039] ii)将在步骤c)中从顶部分隔壁蒸馏塔中取出的异构体工艺再循环料流在塔顶冷凝器(优选地在空气冷却式热交换器中)中至少部分冷凝，其中将一部分冷凝的异构体工艺再循环料流再循环到顶部分隔壁蒸馏塔的第二顶部区段中，其中回流比为2至6，并且其中优选地，顶部分隔壁蒸馏塔中的表压为0.05至0.3MPa，和/或 [0040] iii)将在步骤c)中从顶部分隔壁蒸馏塔中取出的重质异构体料流在底部再沸器中进行再沸，其中将一部分经再沸的重质异构体料流再循环到顶部分隔壁蒸馏塔的底部区段，其中进行足够的再沸腾以在顶部分隔壁塔中建立所需的蒸气‑液体流量和所需的比率，同时在顶部分隔壁塔底部的液位控制下取出重质异构体产物，并且其中优选地，顶部分隔壁蒸馏塔中的表压为0.05至0.3MPa，和/或 [0041] iv)将在步骤c)中从顶部分隔壁蒸馏塔取出的纯化的正己烷料流在侧冷凝器(优选地在空气冷却式热交换器中)中至少部分冷凝，其中将一部分冷凝的纯化的正己烷料流再循环到顶部分隔壁蒸馏塔的下间隔区段中，其中回流比为0.5至4，并且其中优选地，顶部分隔壁蒸馏塔中的表压为0.05至0.3MPa。 [0042] 此外，将顶部分隔壁蒸馏塔的顶部区段中的温度与回流流量控制回路级联，以允许控制产物的质量。这种控制原理防止较重组分进入塔的顶部。类似地，将下间隔区段中的温度/温差与来自该间隔区段的接收器的回流流量级联。这样允许控制正己烷产物相对于终沸点和环己烷的质量。分隔壁蒸馏塔的再沸腾通过流向再沸器的蒸汽流量与塔底温度级联来控制。来自顶部分隔壁蒸馏塔的重质异构体产物的流速通过与下区段中的液位控制回路级联来控制。 [0043] 根据本发明的第二特别优选的实施方案，在步骤b)和c)中所用的分隔壁蒸馏塔是底部分隔壁塔，其中优选地底部分隔壁塔的分隔壁从底部分隔壁塔的下端至少基本垂直向上延伸底部分隔壁塔的高度的10至60％，并且优选20至50％。因此，底部分隔壁蒸馏塔包括在分隔壁的一侧的第一底部区段、在分隔壁的相反侧的第二底部区段和在分隔壁上方的顶部区段，其中基本垂直向上是指分隔壁与底部分隔壁蒸馏塔的长度轴之间的角度为至多 20°、优选至多10°、更优选至多5°、并且最优选0°。 [0044] 当操作底部分隔壁蒸馏塔以使其具有容纳70至180个理论级的高度时，特别获得了良好的结果，其中优选地，底部分隔壁蒸馏塔的第一底部区段包括20至60个理论级，中部分隔壁蒸馏塔的第二底部区段包括20至60个理论级，并且顶部区段包括30至60个理论级。 [0045] 优选地，在步骤b)中将异构体料流进料到底部分隔壁蒸馏塔的第一底部区段，其中在步骤c)中将轻质异构体料流作为塔顶级分从底部分隔壁蒸馏塔的顶部区段取出，将重质异构体料流作为底部级分从中部分隔壁蒸馏塔的第一底部区段取出，将纯化的正己烷料流作为底部级分从中部分隔壁蒸馏塔的第二底部区段取出，以及将异构体工艺再循环料流作为侧线级分从底部分隔壁蒸馏塔的第二底部区段取出。 [0046] 此外，优选的是在该实施方案中满足至少一个、优选至少两个、并且最优选所有的后续条件： [0047] i)将在步骤c)中从底部分隔壁蒸馏塔的顶部取出的轻质异构体料流在塔顶冷凝器(优选地在空气冷却式热交换器中)中至少部分冷凝，其中将一部分冷凝的轻质异构体料流再循环到底部分隔壁蒸馏塔的顶部区段，其中回流比为3至12，并且其中优选地，中部分隔壁蒸馏塔中的表压为0.05至0.3MPa，和/或 [0048] ii)将在步骤c)中从底部分隔壁蒸馏塔第一区段底部取出的重质异构体料流在底部再沸器中进行再沸，其中将一部分经再沸的重质异构体料流再循环到底部分隔壁蒸馏塔的第一底部区段中，其中进行足够的再沸腾以在底部分隔壁塔中建立所需的蒸气‑液体流量和所需的回流比，同时在顶部分隔壁塔底部的液位控制下取出重质异构体产物，并且其中优选地，底部分隔壁蒸馏塔中的表压为0.05至0.3MPa，和/或 [0049] iii)将在步骤c)中从底部分隔壁蒸馏塔第二底部区段取出的纯化的正己烷料流在底部再沸器中进行再沸，其中将一部分经再沸的纯化的正己烷料流再循环到底部分隔壁蒸馏塔的第二底部区段中，其中进行足够的再沸腾以在底部分隔壁塔中建立所需的蒸气‑液体流量和所需的回流比，同时在顶部分隔壁塔底部的液位控制下取出纯化的正己烷产物，并且其中优选地，底部分隔壁蒸馏塔中的表压为0.05至0.3MPa。 [0050] 此外，将在底部分隔壁蒸馏塔的底部区段各侧的温度分别与流向各侧再沸器的蒸汽流量级联，以允许控制产物的质量。这种控制原理防止较重组分从底部分隔壁塔的第一和第二底部区段进入塔的顶部并保持产物质量。这允许控制正己烷产物相对于终沸点和环己烷的质量。底部分隔壁蒸馏塔的重质异构体和正己烷产物流速通过与下区段中的底部分隔壁各侧的液位控制回路级联来控制。 [0051] 根据本发明的第三特别优选的实施方案，在步骤b)和c)中所用的分隔壁蒸馏塔是中部分隔壁塔。 [0052] 在本发明的第三特别优选的实施方案的第一变体中，当中部分隔壁蒸馏塔的分隔壁从中部分隔壁蒸馏塔的底部到顶部看时，从位于中部分隔壁蒸馏塔从底部到顶部的距离的20％至50％处的点至少基本垂直向下延伸到位于中部分隔壁蒸馏塔从底部到顶部的距离的70％至90％处的点时，获得了良好的结果。因此，中部分隔壁蒸馏塔包括在分隔壁上方的顶部区段、在分隔壁下方的底部区段、在分隔壁的一侧的第一中部区段和在分隔壁的相反侧的第二中部区段。基本垂直向下再次是指分隔壁和中部分隔壁蒸馏塔的长度轴之间的角度为至多20°、优选至多10°、更优选至多5°、并且最优选0°。 [0053] 此外，优选的是分隔壁延伸中部分隔壁蒸馏塔高度的20％至80％、优选30％至 70％、并且更优选30％至60％，其中中部分隔壁蒸馏塔的高度是在中部分隔壁蒸馏塔的顶部和底部之间的直线距离。 [0054] 当操作中部分隔壁蒸馏塔以使其具有容纳60至180个理论级的高度时，特别获得了良好的结果，其中优选地顶部分隔壁蒸馏塔的顶部区段包括10至30个理论级，顶部分隔壁蒸馏塔的第一中部区段包括20至60个理论级，顶部分隔壁蒸馏塔的第二中部区段包括20至60个理论级并且底部区段包括10至30个理论级。 [0055] 优选地，在步骤b)中将(优选稳定的)异构体料流进料到中部分隔壁蒸馏塔的第一中部区段，其中在步骤c)中，将轻质异构体料流作为塔顶级分从中部分隔壁蒸馏塔的顶部区段取出，将异构体工艺再循环料流作为侧线级分从中部分隔壁蒸馏塔的第二中部区段取出，将纯化的正己烷料流作为侧线级分从中部分隔壁蒸馏塔的第二中部区段取出，以及将重质异构体料流作为底部级分从顶部分隔壁蒸馏塔的底部区段取出。优选地，从将工艺再循环料流作为侧线级分从中部分隔壁蒸馏塔的第二中部区段取出的点下方的点处，将纯化的正己烷料流作为侧线级分取出。当从将工艺再循环料流作为侧线级分从中部分隔壁蒸馏塔的第二中部区段取出的点下方、处于中部分隔壁蒸馏塔高度的20％至50％的点处，将纯化的正己烷料流作为侧线级分取出时，特别获得了良好的结果。 [0056] 此外，优选的是在该实施方案中满足至少一个、优选至少两个、并且最优选所有的后续条件： [0057] i)将在步骤c)中从顶部分隔壁蒸馏塔中取出的轻质异构体料流在塔顶冷凝器(优选在空气冷却式热交换器中)中至少部分冷凝，其中将一部分冷凝的轻质异构体料流再循环到中部分隔壁蒸馏塔的顶部区段，其中回流比为3至12，并且其中优选地，顶部分隔壁蒸馏塔中的表压为0.05至0.3MPa，和/或 [0058] ii)将在步骤c)中从中部分隔壁蒸馏塔底部取出的重质异构体料流在底部再沸器中进行再沸，其中将一部分经再沸的重质异构体料流再循环到中部分隔壁蒸馏塔的底部区段，其中进行足够的再沸腾以在中部分隔壁塔中建立所需的蒸气‑液体流量和所需的回流比，同时在顶部分隔壁塔底部的液位控制下取出重质异构体产物，并且其中优选地，中部分隔壁蒸馏塔中的表压为0.05至0.3MPa。 [0059] 此外，将中部分隔壁蒸馏塔顶部区段中的温度与回流流量控制回路级联，以允许控制产物的质量。这种控制原理防止较重组分进入塔的顶部。这允许控制正己烷产物相对于终沸点和环己烷的质量。中部分隔壁蒸馏塔的再沸腾通过流向再沸器的蒸汽流量与塔底温度级联来控制。来自中部分隔壁蒸馏塔的重质异构体产物流速通过与下区段中的液位控制回路级联来控制。 [0060] 在本发明的第三特别优选的实施方案的第二变体中，其中在步骤b)和c)中所用的分隔壁塔是中部分隔壁塔，从中部分隔壁蒸馏塔的底部到顶部看，中部分隔壁塔的分隔壁从位于中部分隔壁蒸馏塔从底部到顶部的距离的40％至60％处的点至少基本垂直向下延伸到位于中部分隔壁蒸馏塔从底部到顶部的距离的70％至90％处的点，其中中部分隔壁塔进一步包括布置在中部分隔壁下方的间隔壁。间隔壁包括基本水平布置的区段和基本垂直布置的下区段，其中基本水平布置的上区段包括第一边缘和第二边缘，以及基本垂直布置的下区段包括上边缘和下边缘。间隔壁的基本垂直布置的下区段的上边缘和基本水平布置的上区段的第一边缘在两个边缘的整个长度上彼此连接，其中间隔壁的基本水平布置的上区段的第二边缘与顶部分隔壁塔的外壁流体密封连接。再次，基本垂直向下是指分隔壁与中部分隔壁蒸馏塔的长度轴之间的角度为至多20°、优选至多10°、更优选至多5°并且最优选0°，其中基本水平是指分隔壁与中部分隔壁蒸馏塔的横截面平面之间的角度为至多20°、优选至多10°、更优选至多5°并且最优选0°。因此，中部分隔壁蒸馏塔包括在分隔壁上方的顶部区段、在分隔壁的一侧的第一中部区段、在分隔壁的相反侧的第二中部区段、在间隔壁的基本水平布置的区段下方延伸直至间隔壁的基本垂直布置的区段的下边缘的体积中的间隔区段(用作进一步精馏区段)、以及在中部分隔壁塔的剩余体积中的底部区段。因此，间隔壁不允许下降的液体通过间隔壁进入间隔区段，并且也不允许上升的蒸气通过间隔壁离开间隔区段。 [0061] 当操作中部分隔壁蒸馏塔以使其具有容纳58至165个理论级的高度时，特别获得了良好的结果，其中优选地中部分隔壁蒸馏塔的顶部区段包括8至30个理论级，中部分隔壁蒸馏塔的第一中部区段包括15至40个理论级，中部分隔壁蒸馏塔的第二中部区段包括15至 40个理论级，顶部分隔壁蒸馏塔的下间隔区段包括10至25个理论级，并且底部区段包括10至30个理论级。 [0062] 优选地，在步骤b)中将异构体料流进料到中部分隔壁蒸馏塔的第一中部区段，其中在步骤c)中将轻质异构体料流作为塔顶级分从中部分隔壁蒸馏塔的顶部区段取出，将异构体工艺再循环料流作为侧线级分从中部分隔壁蒸馏塔的第二中部区段取出，将纯化的正己烷料流作为侧线级分从中部分隔壁蒸馏塔的下间隔区段取出，以及将重质异构体料流作为底部级分从中部分隔壁蒸馏塔的底部区段取出。优选地，从将工艺再循环料流作为侧线级分从中部分隔壁蒸馏塔的第二中部区段取出的点下方的点处，将纯化的正己烷料流作为侧线级分从下间隔区段取出。当从将工艺再循环料流作为侧线级分从中部分隔壁蒸馏塔的第二中部区段取出的点下方、处于中部分隔壁蒸馏塔高度的20％至50％的点处，将纯化的正己烷料流作为侧线级分取出时，特别获得了良好的结果。 [0063] 此外，优选的是在该实施方案中满足至少一个、优选至少两个、并且最优选所有的后续条件： [0064] i)将在步骤c)中从中部分隔壁蒸馏塔取出的轻质异构体料流在塔顶冷凝器(优选地在空气冷却式热交换器中)中至少部分冷凝，其中将一部分冷凝的轻质异构体料流再循环到中部分隔壁蒸馏塔的顶部区段，其中回流比为3至10，并且其中优选地，中部分隔壁蒸馏塔中的表压为0.05至0.3MPa，和/或 [0065] ii)将在步骤c)中从中部分隔壁蒸馏塔取出的纯化的正己烷料流在侧冷凝器(优选地在空气冷却式热交换器中)中至少部分冷凝，其中将一部分冷凝的纯化的正己烷料流再循环到中部分隔壁蒸馏塔的间隔区段中，其中回流比为0.5至3，并且其中优选地，中部分隔壁蒸馏塔中的表压为0.05至0.3MPa，和/或 [0066] iii)将在步骤c)中从中部分隔壁蒸馏塔取出的重质异构体料流在底部再沸器中进行再沸，其中，将一部分经再沸的重质异构体料流再循环到中部分隔壁蒸馏塔的底部区段，其中进行足够的再沸腾以在中部分隔壁塔中建立所需的蒸气‑液体流量和所需的回流比，同时在顶部分隔壁塔底部的液位控制下取出重质异构体产物，并且其中优选地，中部分隔壁蒸馏塔中的表压为0.05至3.0MPa。 [0067] 此外，将中部分隔壁蒸馏塔顶部区段中的温度与回流流量控制回路级联，以允许控制产物的质量。这种控制原理防止较重组分进入塔的顶部。类似地，将下方间隔区段中的温度/温差与来自该间隔区段的接收器的回流流量级联。这允许控制正己烷产物相对于终沸点和环己烷的质量。中部分隔壁蒸馏塔的再沸腾通过流向再沸器的蒸汽流量与塔底温度级联来控制。中部分隔壁蒸馏塔的重质异构体产物流速通过与下区段中的液位控制回路级联来控制。 [0068] 优选地，在步骤a)中，在包括一个或两个异构化反应器的异构化单元中产生(优选稳定的)异构体料流。在两个异构化反应器的情况下，两个异构化反应器都优选串联连接，即优选地上游异构化反应器的出口与第二个下游异构化反应器的入口连接。(一个或多个)异构化反应器包含用于异构化反应(即用于将正烷烃异构化为异烷烃)的(一种或多种)催化剂。此类催化剂的合适实例是基于沸石(Pt‑沸石)的催化剂、基于氯化的氧化铝(Pt‑Al2O3‑Cl)的催化剂和基于混合氧化物(Pt‑MO2SO4；Pt‑ZrO2MXOYSO4)的催化剂。(一个或多个)异构化反应器优选在110至260℃的温度下(取决于催化剂类型和寿命)和2.5至4.0MPa的表压下操作。优选与氢气一起进料到异构化反应器中、或在两个后续异构化反应器的情况下进料到第一个上游异构化反应器中的进料可以是石脑油。然而，进料或石脑油可以在被进料到异构化反应器中之前进行处理。例如，石脑油可以首先在第一蒸馏塔中经受第一蒸馏步骤，以取出作为塔顶级分的轻质石脑油，而获得作为底部级分的重质石脑油，将其进料到第二蒸馏塔中。重质石脑油在第二蒸馏塔中进行蒸馏，以获得作为塔顶级分的富含异戊烷的级分和作为底部级分的富含C5‑6烃的级分，将其进料到异构化反应器中，或在两个后续异构化反应器的情况下，进料到第一个上游异构化反应器中。 [0069] 一个异构化反应器的出口、或在两个后续异构化反应器的情况下，第二个下游异构化反应器的出口优选与蒸馏塔的入口连接，该蒸馏塔优选为非分隔壁蒸馏塔。在蒸馏塔中，剩余的轻质物(即C4‑[即C4以下]烃)作为塔顶级分至少基本完全从在(一个或多个)异构化反应器中获得的异构体料流中除去，使得获得作为该蒸馏塔的底部级分、作为要在步骤b)中进料到分隔壁蒸馏塔中的异构体料流的(优选稳定的)异构体料流。 [0070] 如上所述，在步骤d)中，将异构体工艺再循环料流再循环(优选直接再循环)到异构化单元的至少一个异构化反应器中的至少一个中。在一个异构化反应器的情况下，将异构体工艺再循环料流再循环(优选直接再循环)到异构化反应器中，或与进料到该异构化反应器中的新鲜进料分开，或通过将异构体工艺再循环料流与新鲜进料预混合，其中将如此获得的混合物进料到异构化反应器中。在两个后续异构化反应器的情况下，将异构体工艺再循环料流再循环(优选直接再循环)到两个异构化反应器中的第一个上游，或与进料到该异构化反应器的新鲜进料分开，或通过将异构体工艺再循环料流与新鲜进料预混合，其中将如此获得的混合物进料到该异构化反应器中。 [0071] 在步骤c)中从分隔壁蒸馏塔中取出的纯化的正己烷料流可以进一步加工。例如，在步骤c)中从分隔壁蒸馏塔中取出的纯化的正己烷料流可以分别在苯饱和反应器中或精制反应器中经受苯饱和步骤。为此，在步骤c)中从分隔壁蒸馏塔中取出的纯化的正己烷料流可以与氢气一起进料到混合器中以制备纯化的正己烷料流和氢气的混合物，之后将如此获得的混合物任选地预热，然后进料到苯饱和反应器中，其中将纯化的正己烷料流中剩余苯的至少一部分氢化。然后，如此氢化的纯化的正己烷料流可以进一步加工，通过在汽提塔中使其经受汽提步骤以从正己烷料流中分离轻质物(特别是C5‑[即C5以下)烃，包括氢气)。 如此获得的纯化的正己烷料流优选具有小于3重量ppm的苯含量和小于0.5重量ppm的硫含量。 [0072] 在第二方面中，本发明涉及一种装置，其包括： [0073] i)异构化单元，其包括至少一个异构化反应器，其中所述异构化单元包括烃进料料流的入口和异构体料流的出口，并且至少一个异构化反应器包括入口和出口，以及[0074] ii)分隔壁蒸馏塔，其包括一个入口和四个出口，其中分隔壁蒸馏塔的入口与异构化单元的异构体料流(优选稳定的异构体料流)的出口连接，其中第一出口用于从分隔壁蒸馏塔中取出轻质异构体料流，第二出口用于从分隔壁蒸馏塔中取出重质异构体料流，第三出口用于从分隔壁蒸馏塔中取出纯化的正己烷料流，以及第四出口用于从分隔壁蒸馏塔中取出异构体工艺再循环料流，其中分隔壁蒸馏塔进一步包括再循环管线，其流体连接用于从分隔壁蒸馏塔中取出异构体工艺再循环料流的第四出口和至少一个异构化反应器中的至少一个的入口。 [0075] 用于从分隔壁蒸馏塔中取出的纯化的正己烷料流的第三出口不再循环到异构化单元中，并且特别是不再循环到异构化单元的任一异构化反应器中。 [0076] 再循环管线优选直接通向至少一个异构化反应器中的至少一个的入口。 [0077] 替代性地，再循环管线可以通向混合器，至少一个异构化反应器的入口管线也通向该混合器，以混合异构体工艺再循环料流和至少一个异构化反应器的新鲜进料料流，其中混合器进一步包括出口管线，该出口管线直接通向至少一个异构化反应器的至少一个的入口。 [0078] 根据本发明的第一特别优选的实施方案，分隔壁蒸馏塔是顶部分隔壁塔。 [0079] 在该实施方案的第一变体中，顶部分隔壁塔的分隔壁从顶部分隔壁塔的上端垂直向下(至少基本垂直向下)延伸顶部分隔壁塔的高度的20至80％，并且优选20至70％。因此，顶部分隔壁蒸馏塔包括在分隔壁的一侧的第一顶部区段、在分隔壁的相反侧的第二顶部区段、和在分隔壁下方的底部区段。基本垂直向下是指分隔壁与顶部分隔壁蒸馏塔的长度轴之间的角度为至多20°、优选至多10°、更优选至多5°并且最优选0°。顶部分隔壁塔包括在第一顶部区段塔顶处的第一出口、在第二顶部区段塔顶处的第二出口、在第一顶部区段侧的第三出口和在底部区段的底部处的第四出口，其中入口通向顶部分隔壁塔的第一顶部区段。 [0080] 顶部分隔壁塔优选包括：在顶部分隔壁蒸馏塔的第一顶部区段处的塔顶冷凝器(优选空气冷却式热交换器)，其与在第一顶部区段的塔顶处的出口连接，并进一步与进入第一顶部区段的再循环管线连接；和在顶部分隔壁蒸馏塔的第二顶部区段处的塔顶冷凝器(优选空气冷却式热交换器)，其与在第二顶部区段的塔顶处的出口连接，并进一步与进入第二顶部区段的再循环管线连接；和/或在顶部分隔壁蒸馏塔的底部区段处的底部再沸器(优选蒸汽加热)，其与在底部区段的底部处的出口连接，并进一步与进入底部区段的再循环管线连接。 [0081] 在该实施方案的第二变体中，顶部分隔壁塔的分隔壁从顶部分隔壁塔的上端垂直向下(至少基本垂直向下)延伸顶部分隔壁塔的高度的5至60％，并且优选10至50％，其中顶部分隔壁塔进一步包括布置在分隔壁下方的间隔壁，并且间隔壁包括基本水平布置的区段和基本垂直布置的下区段，其中基本水平布置的上区段包括第一边缘和第二边缘，并且基本垂直布置的下区段包括上边缘和下边缘。间隔壁的基本垂直布置的下区段的上边缘和基本水平布置的上区段的第一边缘在两个边缘的整个长度上彼此连接，其中间隔壁的基本水平布置的上区段的第二边缘与顶部分隔壁塔的外壁流体密封地连接。因此，顶部分隔壁蒸馏塔包括在分隔壁的一侧的第一顶部区段、在分隔壁的相反侧的第二顶部区段、在间隔壁的基本水平布置的区段下方延伸直至间隔壁的基本垂直布置的区段的下边缘的体积中的间隔区段、以及在顶部分隔壁塔的剩余体积中的底部区段。该变体的顶部分隔壁塔包括在第一顶部区段的塔顶处的第一出口、在第二顶部区段的塔顶处的第二出口、在间隔区段侧的第三出口和在底部区段的底部处的第四出口，其中入口通向顶部分隔壁塔的第一顶部区段。 [0082] 该变体的顶部分隔壁塔优选包括：在顶部分隔壁蒸馏塔的第一顶部区段处的塔顶冷凝器(优选空气冷却式热交换器)，其与在第一顶部区段的塔顶处的出口连接，并进一步与进入第一顶部区段的再循环管线连接；和在顶部分隔壁蒸馏塔的第二顶部区段处的塔顶冷凝器(优选空气冷却式热交换器)，其与在第二顶部区段的塔顶处的出口连接，并进一步与进入第二顶部区段的再循环管线连接；和/或在顶部分隔壁蒸馏塔的下间隔区段处的侧冷凝器(优选空气冷却式热交换器)，其与在间隔区段处的出口连接，并进一步与进入间隔区段的再循环管线连接；和/或在顶部分隔壁蒸馏塔的底部区段处的底部再沸器(优选蒸汽加热)，其与底部区段的底部的出口连接，并进一步与进入底部区段的再循环管线连接。 [0083] 根据本发明的第二特别优选的实施方案，在步骤c)中所用的分隔壁蒸馏塔是底部分隔壁塔，其中优选地底部分隔壁塔的分隔壁从底部分隔壁塔的下端垂直向上(至少基本垂直向上)延伸底部分隔壁塔的高度的10至60％，并且优选20至50％，使得底部分隔壁蒸馏塔包括在分隔壁的一侧的第一底部区段、在分隔壁的相反侧的第二底部区段、和在分隔壁上方的顶部区段。再次，基本垂直向上是指分隔壁和底部分隔壁蒸馏塔的长度轴之间的角度为至多20°、优选至多10°、更优选至多5°并且最优选0°。底部分隔壁塔包括在第一顶部区段的塔顶处的第一出口、在第二中部区段侧的第二出口、在第二中部区段侧的第三出口和在底部区段底部处的第四出口，其中入口通向顶部分隔壁塔的第一顶部区段。 [0084] 该实施方案的底部分隔壁塔优选包括：在底部分隔壁蒸馏塔的顶部区段处的塔顶冷凝器(优选空气冷却式热交换器)，其与在顶部区段的塔顶处的出口连接，并且进一步与进入顶部区段的再循环管线连接；和/或在底部分隔壁蒸馏塔的第一底部区段处的底部再沸器(优选蒸汽加热)，其与在第一底部区段的底部处的出口连接，并且进一步与进入第一底部区段的再循环管线连接；以及在底部分隔壁蒸馏塔的第二底部区段的底部处的底部再沸器(优选蒸汽加热)，其与第二底部区段的底部处的出口连接，并且进一步与进入第二底部区段的再循环管线连接。 [0085] 根据本发明的第三特别优选的实施方案，分隔壁蒸馏塔是中部分隔壁塔。 [0086] 在该实施方案的第一变体中，从中部分隔壁蒸馏塔的底部到顶部看，中间分隔壁塔的分隔壁从位于中部分隔壁蒸馏塔从底部到顶部的距离的20至50％处的点至少基本垂直向下延伸到位于中部分隔壁蒸馏塔从底部到顶部距离的70至90％处的点，使得中部分隔壁蒸馏塔包括在分隔壁上方的顶部区段、在分隔壁下方的底部区段、在分隔壁的一侧的第一中部区段和在分隔壁的相反侧的第二中部区段。中部分隔壁塔包括在第一顶部区段的塔顶处的第一出口、在第二中部区段侧的第二出口、在第二中部区段侧的第三出口和在底部区段的底部处的第四出口，其中入口通向顶部分隔壁塔的第一顶部区段。 [0087] 该变体的中部分隔壁塔优选包括：在中部分隔壁蒸馏塔的顶部区段处的塔顶冷凝器(优选空气冷却式热交换器)，其与在顶部区段的塔顶处的出口连接，并且进一步与进入顶部区段的再循环管线连接；和/或在中部分隔壁蒸馏塔的底部区段处的底部再沸器(优选蒸汽加热)，其与在底部区段的底部处的出口连接，并且进一步与进入底部区段的再循环管线连接。 [0088] 在该实施方案的第二变体中，从中部分隔壁蒸馏塔的底部到顶部看，中间分隔壁塔的分隔壁从位于中部分隔壁蒸馏塔的从底部到顶部的距离的40至60％处的点至少基本垂直向下延伸到位于中部分隔壁蒸馏塔的从底部到顶部的距离的70至90％处的点，其中中间分隔壁塔进一步包括布置在分隔壁下方的间隔壁，并且该间隔壁包括基本水平布置的区段和基本垂直布置的下区段。基本水平布置的上区段包括第一边缘和第二边缘，并且基本垂直布置的下区段包括上边缘和下边缘，其中间隔壁的基本垂直布置的下区段的上边缘和基本水平布置的上区段的第一边缘在两个边缘的整个长度上彼此连接。间隔壁的基本水平布置的上区段的第二边缘与顶部分隔壁塔的外壁流体密封地连接，使得中部分隔壁蒸馏塔包括在分隔壁上方的顶部区段、在分隔壁的一侧的第一中部区段、在分隔壁的相反侧的第二中部区段、在间隔壁的基本水平布置的区段下方延伸直至分隔壁的基本垂直布置的区段的下边缘的体积中的间隔区段以及在中部分隔壁塔的剩余体积中的底部区段。该变体的中部分隔壁塔包括在第一顶部区段的塔顶处的第一出口、在第二中部区段侧的第二出口、在间隔区段侧的第三出口和在底部区段的底部处的第四出口，其中入口通向顶部分隔壁塔的第一顶部区段。 [0089] 该变体的中部分隔壁塔优选包括：在中部分隔壁蒸馏塔的顶部区段处的塔顶冷凝器(优选空气冷却式热交换器)，其与在顶部区段的塔顶处的出口连接，并且进一步与进入顶部区段的再循环管线连接；和/或在中部分隔壁蒸馏塔的间隔区段处的侧冷凝器(优选空气冷却式热交换器)，其与在间隔区段处的出口连接，并且进一步与进入间隔区段的再循环管线连接，和/或在中部分隔壁蒸馏塔的底部区段处的底部再沸器(优选蒸汽加热)，其与在底部区段的底部处的出口连接，并且进一步与进入底部区段的再循环管线连接。 [0090] 随后，通过说明性而非限制性的附图来描述本发明，其中： [0091] 图1示出了根据现有技术的一个实施方案生产正己烷的工艺流程图。 [0092] 图2示出了根据现有技术仅生产异构体作为所需产物的异构化单元的工艺流程图。 [0093] 图3示出了根据现有技术的另一个实施方案，利用脱异己烷器蒸馏塔(DIH)、异构体再循环塔(IRC)和己烷塔生产正己烷的工艺流程图。 [0094] 图4示出了图3所示工艺流程图的常规DIH塔内的浓度曲线。 [0095] 图5示出了图3所示工艺流程图的常规IRC内的浓度曲线。 [0096] 图6示出了根据现有技术的另一个实施方案利用DIH塔生产正己烷的工艺流程图。 [0097] 图7示出了根据本发明的一个实施方案使用顶部分隔壁蒸馏塔的工艺流程图和装置。 [0098] 图8示出了根据本发明的另一个实施方案使用底部分隔壁蒸馏塔的工艺流程图和装置。 [0099] 图9示出了根据本发明的另一个实施方案使用中部分隔壁蒸馏塔的工艺流程图和装置。 [0100] 图10示出了根据本发明的一个实施方案使用进一步包括间隔壁的顶部分隔壁蒸馏塔的工艺流程图和装置。 [0101] 图11示出了根据本发明的另一个实施方案使用进一步包括间隔壁的中部分隔壁蒸馏塔的工艺流程图和装置。 [0102] 图12示出了根据本发明的另一个实施方案示出的异构化单元的工艺流程图和装置。 [0103] 图1示出了一种常规现有技术溶剂萃取工艺流程图10，用于通过使用溶剂对石脑油馏分进行萃取来生产己烷和SBP。将溶剂和石脑油进料至萃取塔12，其中溶剂从石脑油中选择性地萃取芳烃，从而产生具有低芳烃含量的烃料流，其被称为萃余液。将来自萃取塔12的萃余液进料至萃余液洗涤塔14，其中用水洗涤萃余液以从萃余液中除去痕量溶剂。然后将如此获得的脱芳烃石脑油在硫醇去除单元16中处理以除去硫化合物，从而产生满足硫规格的脱芳烃石脑油料流。然后将脱芳烃石脑油在一系列三个分流器塔18、20、22中分馏，以产生所需的己烷和SBP馏分。即使这种溶剂萃取工艺生产出正己烷，其质量也较差。例如由图1的溶剂萃取工艺所生产的正己烷中苯和硫的含量高，分别地，其中苯含量为至多约500重量ppm，并且硫含量为约5重量ppm。 [0104] 图2示出了常规的现有技术异构化工艺流程图24。如图2所示，在被输送至一系列反应器(例如反应器I 32和反应器II(34))之前，将进料25和来自再循环气体压缩机(RGC) 28的再循环气体26在反应器进料‑流出物交换器30中预热至所需温度，在反应器中发生芳烃的饱和和正链烷烃至异链烷烃的转化。反应器流出物中的气体和液体在产物分离器36中分离。在通过使用补充气体(MUG)压缩机40添加补充氢气后，使用RGC 28将来自产物分离器 36的气体38再循环回反应区段。来自产物分离器36的液体被输送至稳定器42，以通过从液体中除去气体和液化石油气(LPG)进行稳定化。然后将经稳定化的异构体在脱异己烷器(DIH)蒸馏塔44中分流以产生满足辛烷值等规格的异构体。由此产生的异构体是炼油厂汽油池的共混组分。异构化工艺流程图24仅生产异构体作为所需产物。该异构化工艺仅生产异构体作为所需产物。然而，代替如上所述操作DIH蒸馏塔，在将稳定的异构体进料到DIH塔 44中之前，还已知从所产生的稳定的异构体中生产纯化的正己烷料流，如下文关于图3所述。 [0105] 图3示出了根据现有技术的另一个实施方案的现有技术工艺流程图46，其利用脱异己烷器蒸馏塔48、异构体再循环蒸馏塔50和正己烷蒸馏塔52从稳定的异构体料流(如根据图2的装置中所产生的稳定的异构体料流)中生产纯化的正己烷料流。将在脱异己烷器蒸馏塔48中获得的底部级分进料至异构体再循环蒸馏塔50，并将在异构体再循环蒸馏塔50中获得的底部级分进料至正己烷塔52。脱异己烷器蒸馏塔48产生轻质异构体作为塔顶级分，并且异构体再循环蒸馏塔50分别将异构化工艺再循环物分流为塔顶级分或塔顶馏分。正己烷塔52分别生产高纯度己烷和重质异构体作为顶部和底部级分或馏分。图3的现有技术装置46具有某些缺点，即C6烃的沸点非常接近不期望组分的沸点，例如C6正烷烃、单支化烷烃和环烷烃。为了获得轻质异构体和异构体工艺再循环料流之间的良好分离，以及满足其窄沸程规格的高纯度己烷和C6环烷烃，装置46的工艺需要相当大量的塔板，从而导致更大的塔以及高的再沸腾能量。具有三个蒸馏塔的此类装置还存在浓缩的轻质异构体(其富含双支化C6异烷烃)和异构体工艺再循环料流(其富含单支化C6异链烷烃)在DIH塔中返混的问题，以及富含C6异烷烃的高纯度己烷和富含C6环烷烃的重质异构体料流在异构体再循环蒸馏塔50内返混的问题。因此，将这些料流浓缩到更高纯度水平所消耗的能量由于不同的C6异烷烃、正己烷与C6环烷烃和重质异构体在异构体再循环蒸馏塔50底部的返混而损失。 [0106] 图4中示出了轻质异构体54、异构体工艺再循环料流56、高纯度正己烷58和重质异构体60级分在脱异己烷器蒸馏塔48中的浓度曲线。图表的纵坐标表示摩尔分数，而横坐标表示理论级的数量。在位置64处的箭头表示热力学效率低下，即再循环物返混到己烷和重质异构体中。 [0107] 额外的能量被消耗在异构体再循环蒸馏塔50中，如与图4一样配置的图5所示，以将异构体工艺再循环料流和高纯度正己烷料流与重质异构体分离，从而降低了该工艺的总能量效率。 [0108] 图6示出了根据现有技术的另一实施方案利用DIH塔44生产正己烷的现有技术工艺流程图。图6所示的装置46包括三个蒸馏塔18、44、52，其被布置为使得来自第一(分流器)蒸馏塔18的塔顶级分和底部级分被进一步分流到两个平行的蒸馏塔44、52中，即脱异己烷器塔44和正己烷塔52中。图6示出了将稳定的异构体分流成轻质异构体料流、异构化工艺再循环料流、高纯度正己烷料流和重质异构体料流的装置。更具体地，装置46包括分流器蒸馏塔18、脱异己烷器蒸馏塔44和正己烷蒸馏塔52。将在脱异己烷器蒸馏塔44中获得的塔顶馏分进料至脱异己烷器塔44，并且将在分流器蒸馏塔18中获得的底部级分进料至正己烷蒸馏塔52。脱异己烷器蒸馏塔44产生作为塔顶级分的轻质异构体料流和作为底部级分的异构体工艺再循环料流。正己烷塔52产生作为塔顶级分的高纯度正己烷料流和作为底部级分的重质异构体料流。在图6所示的装置46中执行的现有技术方法也具有与图3所示的装置46中执行的方法类似的缺点。 [0109] 图7示出了根据本发明所用的分隔壁蒸馏塔64。图7中所示的分隔壁蒸馏塔64是顶部分隔壁塔64，其包括分隔壁66，分隔壁66从分隔壁塔64的上端垂直向下延伸分隔壁塔64的高度的约60％。因此，分隔壁蒸馏塔64包括在分隔壁66的一侧的第一顶部区段68、在分隔壁66的相反侧的第二顶部区段70、和在分隔壁66下方的底部区段72。分隔壁蒸馏塔64包括一个入口74和四个出口76、78、80、82。分隔壁蒸馏塔的入口74在第一顶部区段68侧进入分隔壁塔64，并与异构化单元的异构体料流的出口(图7中未示出)连接。第一出口76用于从分隔壁蒸馏塔64中取出轻质异构体料流并使其从第一顶部区段68的顶部离开分隔壁蒸馏塔 64，而第二出口78用于从分隔壁蒸馏塔64中取出纯化的正己烷料流并使其从第二顶部区段 70的顶部离开分隔壁蒸馏塔64。第三出口80用于从分隔壁蒸馏塔64中取出重质异构体料流并使其从底部区段72的底部离开分隔壁蒸馏塔64，并且第四出口82用于从分隔壁蒸馏塔64中取出异构体工艺再循环料流并使其从第一顶部区段68侧离开分隔壁蒸馏塔64。分隔壁蒸馏塔64进一步包括再循环管线84，其流体连接用于从分隔壁蒸馏塔64中取出异构体工艺再循环料流的第四出口82和至少一个异构化反应器中的至少一个的入口(图7中未示出)。分隔壁塔64进一步包括在分隔壁蒸馏塔64的第一顶部区段68处的塔顶冷凝器86，优选空气冷却式热交换器，其与在第一顶部区段68的塔顶处的出口76连接，并且进一步与进入第一顶部区段68的再循环管线88连接。此外，分隔壁蒸馏塔64进一步包括在顶部分隔壁蒸馏塔64的第二顶部区段70处的塔顶冷凝器86’，优选空气冷却式热交换器，其与在第二顶部区段70的塔顶处的出口连接，并且进一步与进入第二顶部区段70的再循环管线88’连接。此外，分隔壁蒸馏塔64进一步包括在分隔壁蒸馏塔64的底部区段72处的底部再沸器90，其优选是蒸汽加热的，其与在底部区段72的底部处的出口80连接，并且进一步与进入底部区段72的再循环管线88”连接。在操作期间，稳定的异构体料流作为侧线级分被进料到分隔壁蒸馏塔64的第一顶部区段68中，轻质异构体料流作为塔顶级分通过出口76从分隔壁蒸馏塔64的第一顶部区段68取出，纯化的正己烷料流作为塔顶级分通过出口78从分隔壁蒸馏塔64的第二顶部区段70取出，重质异构体料流作为底部级分通过出口80从分隔壁蒸馏塔64的底部区段72取出，以及异构体工艺再循环料流作为侧线级分通过出口82从顶部分隔壁蒸馏塔64的第一顶部区段68取出。 [0110] 图8示出了根据本发明所用的根据另一个实施方案的分隔壁蒸馏塔64。图8中所示的分隔壁蒸馏塔64是底部分隔壁塔64，其包括分隔壁66，该分隔壁66从分隔壁塔64的底端垂直向上延伸分隔壁塔64的高度的约40％。因此，分隔壁蒸馏塔64包括在分隔壁66的一侧的第一底部区段92、在分隔壁66的相反侧的第二底部区段94、和在分隔壁66上方的顶部区段96。分隔壁蒸馏塔64包括一个入口74和四个出口76、78、80、82。分隔壁蒸馏塔的入口74在第一底部区段92侧进入分隔壁塔64，并与异构化单元的异构体料流的出口(图8中未示出)连接。第一出口76用于从分隔壁蒸馏塔64中取出轻质异构体料流并使其从顶部区段96的顶部离开分隔壁蒸馏塔64，而第二出口78用于从分隔壁蒸馏塔64中取出纯化的正己烷料流并使其从第二底部区段94的底部离开分隔壁蒸馏塔64。第三出口80用于从分隔壁蒸馏塔64中取出重质异构体料流并使其从第一底部区段92的底部离开分隔壁蒸馏塔64，并且第四出口 82用于从分隔壁蒸馏塔64中取出异构体工艺再循环料流并使其从第二底部区段94侧离开分隔壁蒸馏塔64。分隔壁蒸馏塔64进一步包括再循环管线84，其流体连接用于从分隔壁蒸馏塔64中取出异构体工艺再循环料流的第四出口82和至少一个异构化反应器中的至少一个的入口(图8中未示出)。分隔壁塔64进一步包括在分隔壁蒸馏塔64的顶部区段96处的塔顶冷凝器86，优选空气冷却式热交换器，其与在顶部区段96的塔顶处的出口76连接，并且进一步与进入顶部区段96的再循环管线88连接。此外，分隔壁蒸馏塔64进一步包括在分隔壁蒸馏塔64的第一底部区段92处的第一底部再沸器90，该第一底部再沸器90优选是蒸汽加热的，其与在第一底部区段92的底部处的出口80连接，并且进一步与进入第一底部区段92的再循环管线88’连接。此外，分隔壁蒸馏塔64进一步包括在分隔壁蒸馏塔64的第二底部区段 94处的第二底部再沸器90’，该第二底部再沸器90’优选是蒸汽加热的，其与在第二底部区段94的底部处的出口78连接，并且进一步与进入第二底部区段94的再循环管线88”连接。 [0111] 图9示出了根据本发明所用的根据另一个实施方案的分隔壁蒸馏塔64。图9中所示的分隔壁蒸馏塔64是中部分隔壁塔64，其包括分隔壁66，该分隔壁66从分隔壁蒸馏塔64的底部到顶部看，其从位于分隔壁蒸馏塔64的从底部到顶部距离的约25％处的点垂直向上延伸到位于分隔壁蒸馏塔64的从底部到顶部距离的约90％处的点。因此，分隔壁蒸馏塔64包括在分隔壁66的一侧的第一侧区段98、在分隔壁66的相反侧的第二侧区段100、在分隔壁66上方的顶部区段96和在分隔壁66下方的底部区段72。分隔壁蒸馏塔64包括一个入口74和四个出口76、78、80、82。分隔壁蒸馏塔的入口74在第一侧区段98侧进入分隔壁塔64，并且与异构化单元的异构体料流的出口(图9中未示出)连接。第一出口76用于从分隔壁蒸馏塔64中取出轻质异构体料流并使其从顶部区段96的顶部离开分隔壁蒸馏塔64，而第二出口78用于从分隔壁蒸馏塔64中取出纯化的正己烷料流并使其从第二侧区段100侧离开分隔壁蒸馏塔 64。第三出口80用于从分隔壁蒸馏塔64中取出重质异构体料流并使其从底部区段72的底部离开分隔壁蒸馏塔64，并且第四出口82用于从分隔壁蒸馏塔64中取出异构体工艺再循环料流并使其从第二侧区段100侧在出口78上方离开分隔壁蒸馏塔64。分隔壁蒸馏塔64进一步包括再循环管线84，其流体连接用于从分隔壁蒸馏塔64中取出异构体工艺再循环料流的第四出口82和至少一个异构化反应器中的至少一个的入口(图9中未示出)。分隔壁塔64进一步包括在分隔壁蒸馏塔64的顶部区段96处的塔顶冷凝器86，优选空气冷却式热交换器，其与在顶部区段96的塔顶处的出口76连接，并且进一步与进入顶部区段96的再循环管线88连接。此外，分隔壁蒸馏塔64进一步包括在分隔壁蒸馏塔64的底部区段72处的底部再沸器90，该底部再沸器90优选是蒸汽加热的，其与在底部区段72的底部处的出口80连接，并且进一步与进入底部区段72的再循环管线88’连接。 [0112] 图10示出了根据本发明所用的根据另一实施方案的分隔壁蒸馏塔64。图10中所示的分隔壁蒸馏塔64是顶部分隔壁塔64，其类似于图7中所示的塔。然而，图10的实施方案的分隔壁塔64进一步包括下间隔壁104，其布置在分隔壁66下方。间隔壁104包括水平布置的区段106和垂直布置的下区段108，其中水平布置的上区段106包括第一边缘和第二边缘，并且基本垂直布置的下区段包括上边缘和下边缘。间隔壁104的垂直布置的下区段108的上边缘和水平布置的上区段106的第一边缘在两个边缘的整个长度上彼此连接，其中间隔壁104的水平布置的上区段106的第二边缘与顶部分隔壁塔64的外壁流体密封地连接。与图7中所示的分隔壁蒸馏塔64的进一步区别在于，图10中所示的壁蒸馏塔64具有出口，具有位于分隔壁蒸馏塔64的第二顶部区段70的塔顶的异构体工艺再循环料流的出口，而纯化的正己烷料流的出口78位于蒸馏塔64的间隔区段，如上文进一步所述，该间隔区段是在间隔壁104的水平布置的区段106下方延伸直到间隔壁104的垂直布置的区段108的下边缘的体积。分隔壁塔64进一步包括侧冷凝器102，优选空气冷却式热交换器，其与出口78连接并且进一步与进入蒸馏塔64的间隔区段的再循环管线88”’连接。 [0113] 图11示出了根据本发明所用的根据另一实施方案的分隔壁蒸馏塔64。图11中所示的分隔壁蒸馏塔64是中部分隔壁蒸馏塔64，其与图9中所示的塔类似。然而，图10的实施方案的分隔壁蒸馏塔64进一步包括下间隔壁104，其布置在分隔壁66下方。对于图11，间隔壁 104体现为如上文所述那样。此外，图11的分隔壁蒸馏塔64的分隔壁66比图9的分隔壁蒸馏塔64的分隔壁66更短。此外，出口78被提供有侧冷凝器102和再循环管线88’。此外，出口82被提供有侧冷凝器102’。 [0114] 图12示出了异构化单元110的装置，其包括图9中所示实施方案的中部分隔壁塔64作为分隔壁塔64。用于分隔壁塔64的异构体工艺再循环料流的再循环管线84与进料25连接。图12的异构化单元100的其它部分如图2中所述。 [0115] 随后，通过说明性而非限制性实施例来描述本发明。 实施例 [0116] 下表1至8示出了常规工艺和系统以及利用具有异构体工艺再循环料流的4‑切(4‑cut)分隔壁蒸馏塔的本专利申请的工艺和系统的各种操作参数。 [0117] 表1a和1b：现有技术装置与根据本发明的装置的性能对比 [0118] 表1a：现有技术 [0119] [0120] HPH–高纯度己烷 [0121] DIH‑脱异己烷器 [0122] 表1b：根据本发明 [0123] [0124] [0125] TDW–顶部分隔壁塔 [0126] BDW–底部分隔壁塔 [0127] MDW–中部分隔壁塔 [0128] PW–间隔壁 [0129] 表2a图3的串联的现有技术DIH塔+异构体再循环+己烷塔的物料平衡 [0130] [0131] [0132] 表2b图6的串联的常规分流器塔+轻质异构体+己烷塔的物料平衡 [0133] [0134] 表3图7的具有侧线料流的顶部分隔壁(TDW)塔的物料平衡 [0135] [0136] [0137] 表4图8的具有侧线料流的底部分隔壁(BDW)塔的物料平衡 [0138] [0139] 表5图9的具有侧线料流的中部分隔壁(MDW)塔的物料平衡 [0140] [0141] [0142] 表6图10的TDW和间隔壁(PW)塔的物料平衡 [0143] [0144] 表7图11的MDW和间隔壁(PW)塔的物料平衡 [0145] [0146] [0147] 表8通过溶剂萃取工艺vs从异构化单元所生产的高纯度己烷质量比较 [0148] 溶剂萃取工艺 四切DWC 正己烷 ％重量 >40 硫 mg/kg 1.0–5.0 <0.5 苯 mg/kg 130‑240 <3.0 [0149] 附图标记 [0150] 10 现有技术溶剂萃取装置 [0151] 12 萃取塔 [0152] 14 洗涤塔 [0153] 16 硫醇去除单元 [0154] 18 分流器塔 [0155] 20 分流器塔 [0156] 22 分流器塔 [0157] 24 现有技术异构化单元 [0158] 25 进料 [0159] 26 再循环气体 [0160] 28 再循环气体压缩机 [0161] 30反应器进料‑流出物交换器 [0162] 32反应器I [0163] 34反应器II [0164] 36 产物分离器 [0165] 38 气体 [0166] 40 压缩机 [0167] 42 稳定器 [0168] 44脱异己烷器(DIH)蒸馏塔 [0169] 46生产纯化的正己烷料流的现有技术装置 [0170] 48脱异己烷器(DIH)蒸馏塔 [0171] 50 异构体再循环蒸馏塔 [0172] 52 正己烷蒸馏塔 [0173] 54 轻质异构体 [0174] 56 异构体工艺再循环料流 [0175] 58 高纯度正己烷 [0176] 60 重质异构体 [0177] 62 表示热力学效率低下 [0178] 64根据本发明的分隔壁蒸馏塔 [0179] 66分隔壁 [0180] 68分隔壁蒸馏塔的第一顶部区段 [0181] 70分隔壁蒸馏塔的第二顶部区段 [0182] 72分隔壁蒸馏塔的底部区段 [0183] 74 稳定的异构体料流入口 [0184] 76 轻质异构体料流出口 [0185] 78 纯化的正己烷料流出口 [0186] 80 重质异构体料流出口 [0187] 82异构体工艺再循环料流出口 [0188] 84异构体工艺再循环料流的再循环管线 [0189] 86,86'塔顶冷凝器 [0190] 88,88’,88”,88”’进入蒸馏塔的再循环管线 [0191] 90,90’底部再沸器 [0192] 92分隔壁蒸馏塔的第一底部区段 [0193] 94分隔壁蒸馏塔的第二底部区段 [0194] 96分隔壁蒸馏塔的顶部区段 [0195] 98分隔壁蒸馏塔的第一侧区段 [0196] 100分隔壁蒸馏塔的第二侧区段 [0197] 102,102’侧冷凝器 [0198] 104 间隔壁 [0199] 106 间隔壁的水平区段 [0200] 108 间隔壁的垂直区段 [0201] 110 异构化单元