[0001] 本发明属于冷镦钢盘条技术领域，具体涉及一种14.9级非调质型螺栓用高碳碳素冷镦钢盘条及其制造方法。

[0002] 螺栓连接作为重要的连接方式，在机械、汽车、建筑等领域应用广泛，在结构钢轻量化的发展趋势下，钢的强度等级不断提升，作为连接构件的螺栓服役应力条件也不断提高，为此需不断提高螺栓的强度等级，以满足日益发展的高应力工业领域应用。螺栓用冷镦钢盘条作为母材，对螺栓的强度等级提升起到至关重要的作用，因此要求冷镦钢盘条强度等级不断提高，但现有技术中对于8.8 12.9级螺栓及其冷镦钢盘条制造的研究较多，由于~13.9级及以上更高性能等级的螺栓，如抗拉强度要求＞1400MPa的14.9级螺栓及高速线材冷镦钢的开发难度较大，主要通过在低中碳基础上提高淬透性合金元素含量、添加多种微合金元素来保证成分体系的强度等级，但同时带来材料成本的显著增加，受到盘条热轧吐丝后的斯太尔摩风冷线冷速的影响，成分体系的高淬透性会加剧马氏体、贝氏体等恶化拉拔性能的异常组织析出风险，导致成材易脆断、难以集卷，成材率较低，因此冷镦钢会采用圆钢形式开发来适应批量生产，例如专利CN110106443A公开的一种超高强度螺栓用圆钢生产方法，以42CrMo为基材，通过轧钢、开坯、缓冷、热处理等复杂工艺开发的14.9级冷镦钢，虽然避免了高线集卷问题，但难以直接获得小规格原材料，工序复杂、生产效率低，生产成本高。

[0003] 虽然例如专利CN118186298A公开了一种高塑性耐延迟断裂超高强紧固件钢盘条及其制造方法，采用中C‑Si‑Mn‑Cr‑Mo‑V‑Al‑Ni成分设计，结合吐丝后在斯太尔摩风冷线上先空冷再保温缓冷制为贝氏体为主、含少量马氏体和铁素体的热轧态金相组织，能通过熔盐等温热处理来获得下贝氏体组织，来达到14.9级紧固件力学性能，但一方面，Cr含量较高、添加Mo、V、Ni等贵价成分也使得钢材材料成本较高，以降低成本为目的，省却合金元素或降低合金含量会导致盘条强度及淬透性明显损失，以及贝氏体、马氏体作为畸变和位错密度较高的硬脆相组织，在斯太尔摩风冷线上保温处理的持续冷却过程中难以得到软化，使得盘条在钢厂集卷、盘卷向下游用户运输和下游用户放卷过程中脆断，导致材料浪费，成材率下降、紧固件制造成本增加；另一方面，虽然采用了盐浴处理，但属于离线盐浴，下游用户需要再将盘卷拆包、放卷、加热至奥氏体化温度和进行长时间熔盐处理，导致工序、能耗和成本增加，对紧固件高效生产不利。

[0004] 现有12.9级及以下等级螺栓用冷镦钢盘条还需要进行多次球化退火、拉拔、冷镦和调质工艺来制造螺栓，用球化退火来改善冷变形性能，拉拔和冷镦减面提强后还需要通过调质来进一步改善综合力学性能，以达到最终性能等级，对于14.9级螺栓用冷镦钢盘条，更需要开发能省却球化退火和调质工序的非调质型螺栓用冷镦钢盘条，来简化螺栓制造、降低排放和能耗，实现其高效绿色制造，但对应冷镦钢盘条的更高强度等级也给盘条塑性的提升带来挑战。

[0005] 高碳钢用碳元素替代其他合金元素，具有材料成本更低的优势，但现有高碳钢盘条主要集中在通过提高组织中的索氏体含量，来实现桥索、帘线等强度等级的提升和获得适当拉拔性能，还难以应用于冷镦钢盘条，其原因包括：一、斯太尔摩风冷线采用保温或延迟冷却来降低异常组织风险、促进索氏体孕育，但经过二次渗碳体的析出温度区间的时间较长，高碳元素会导致盘条在风冷线冷却过程中形成网状碳化物恶化相，会破坏组织连续性，特别是增加材料脆性，且退火或调质难以消除，更易造成非调质工艺下的拉拔和冷镦过程中易开裂；二、由于过冷度较小、盘条经过索氏体相区的时间较短，在保温持续冷却下、经索氏体孕育后的盘条已处于低温状态，故所得索氏体组织的片层间距较大、组织应力和位错密度较高，使得盘条最终塑性不足、冷变形能力较差、容易拉拔硬化，无法满足拉拔冷镦需求，而提高组织中的铁素性含量则会造成明显劣化盘条强度，对免调质下达到14.9级螺栓的性能等级不利；三、碳含量的增加使得片层变厚，合金元素的增加使得碳的扩散减慢，虽然利用盘条淬透性可适当增大冷速、利用相变形成一定量贝氏体，但贝氏体作为低温组织同样会由于盘条在持续冷却相变过程中已降至低温状态，无法软化而明显增加脆性，不能直接获得高强度、高塑性的盘条，引起成材率损失和非调质工艺开裂风险。

[0032] 下面通过参考附图描述的实施例是示例性的，仅仅为了进行举例说明且不限制对本发明的特点和特征的描述，以提出执行本发明的最佳方式，旨在用于解释本发明，并足以使得本领域技术人员能够实施本发明，而不能理解为对本发明的范围有任何限制。实施例1：

[0033] 本发明所述14.9级非调质型螺栓用高碳碳素冷镦钢盘条的制造方法的一种较佳实施方式，所述冷镦钢盘条的化学成分及质量百分比包括：C：0.82％、Si：0.15％、Mn：0.63％、P：0.013％、S：0.012％，其余为Fe和不可避免杂质；其制造方法按照控轧→吐丝→在线熔盐相变调控→辊道缓冷→集卷的工艺流程制造，具体的：
所述控轧用于将规格为180mm×180mm的钢坯，通过加热炉加热为达到可轧制塑性的高温钢坯，选用较低的加热炉温度和较短的在炉时间，控制高碳钢钢坯脱碳程度，再通过轧制线将从加热炉出来的钢坯，轧制为直径规格为8mm的线材，用较高的轧制温度降低对轧制线的磨损、提高轧制速度，选用较大的压下量为细化组织和控制网状碳化物创造有利条件，具体的：控制加热炉温度为1070℃，在炉时间为3h，炉内氧含量≤1.3%，初轧温度为1045℃，初轧压下量为26%，终轧温度为970℃，终轧压下量为38%；所述吐丝工序用于将出轧制线的线材，经过吐丝机制为盘条，盘条散布在辊道上沿辊道输送，选用较高的吐丝温度，利于控制盘条二次网碳析出和形成较大的过冷度，促进贝氏体和索氏体形核，具体的：控制吐丝温度为945℃。

[0034] 所述在线熔盐相变调控采用内设熔盐的两个盐浴槽，吐丝后的盘条先经辊道输送穿过盐第一个盐浴槽即首段熔盐，快速降温至熔盐温度，选取较低的等温温度，使盘条以44℃/s的冷速降温，快速通过二次网碳析出区间，促进部分高温奥氏体向贝氏体和索氏体组织转变，以保证基体强度和塑性，经过首段熔盐的盘条再经过辊道输送穿过第二个盐浴槽即末段熔盐，升温至珠光体相区等温，促进未转变高温奥氏体向珠光体转变，同时促进贝氏体、索氏体和珠光体回火软化，具体的：所述首段熔盐的熔盐温度为442℃，处理时间为8s，熔盐循环量为400t/h，熔盐温升≤10℃；所述末段熔盐的熔盐温度为500℃，处理时间为350s，熔盐循环量为480t/h，熔盐温升≤5℃。

[0035] 所述辊道缓冷工序采用关闭保温罩，形成保温通道结构，用保温辊道输送从第二个盐浴槽出来的盘条进入保温罩，对盘条进行缓冷处理，促进盘条组织的进一步软化，具体的：控制盘条以0.65℃/s的冷却速度冷却至286℃，随后进行集卷；所述集卷工序用于通过集卷筒将盘条集卷为盘卷，包装入库后获得冷镦钢盘条成品，其金相组织图如图1所示。

[0036] 对比例1：一种盘条的制造方法，其制造方法与实施例1的区别在于，其制造方法按照控轧→低温吐丝→斯太尔摩保温缓冷的工艺流程制造，具体的：控制加热炉温度为990℃，在炉时间为5h，初轧温度为950℃，终轧温度为840℃，吐丝温度为820℃，所述斯太尔摩保温缓冷采用关闭全部风机和保温罩，用辊道输送盘条，盘条在罩内以1.2℃/s的冷速完成相变，下线后获得盘条成品。

[0037] 对比例2：一种盘条的制造方法，其制造方法与实施例1的区别在于，其制造方法按照控轧→低温吐丝→空冷→斯太尔摩保温缓冷的工艺流程制造，具体的：控制加热炉温度为1000℃，在炉时间为4h，初轧温度为990℃，终轧温度为885℃，吐丝温度为860℃，所述空冷采用开启保温罩、关闭风机，用辊道输送盘条，使盘条按2.2℃/s的冷速冷却至685℃，所述斯太尔摩保温缓冷采用关闭风机和保温罩，用辊道输送盘条，盘条在罩内以0.9℃/s的冷速完成相变，下线后获得盘条成品。

[0038] 对比例3：一种盘条的制造方法，其制造方法与实施例1的区别在于，其制造方法按照控轧→吐丝→斯太尔摩快冷+保温缓冷的工艺流程制造，具体的：控制加热炉温度为1035℃，在炉时间为4h，初轧温度为1015℃，终轧温度为935℃，吐丝温度为910℃，所述斯太尔摩快冷+保温缓冷采用1 7#风机按45%开启，使盘条按5.8℃/s的冷速冷却至690℃，之后关闭后方风机~
和保温罩，用辊道输送盘条，盘条在罩内以0.6℃/s的冷速完成相变，下线后获得盘条成品。

[0039] 对上述实施例1和对比例1 3所得盘条进行组织与性能检测：拉伸测试采用《GB‑T ~228 .1‑2021金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》进行测试，获得抗拉强度和断面收缩率，按照GB/T13298标准的金属显微组织检测方法进行组织检测，获得的对比结果如下表
1所示：
表1.不同制造方法的盘条组织性能的对比结果

[0040] 由实施例1与对比例1的对比结果可见，相较于采用高C‑Si‑Mn的高碳碳素成分设计，在低温吐丝和保温缓慢冷却工艺下，获得的索氏体+铁素体组织，盘条强度较高但过程中形成网状碳化物恶化相，会破坏组织连续性，所得索氏体组织的片层间距较大、组织应力和位错密度较高，使得盘条最终塑性不足、冷变形能力较差、容易拉拔硬化，本发明通过高碳碳素成分设计结合在线熔盐相变调控技术，以超快冷速抑制网状碳化物形成，有效提升碳元素的经济价值，并促进部分高温奥氏体向贝氏体和索氏体组织转变，以保证基体强度和塑性，再经过末段熔盐进行回火软化，不断降低基体位错密度和调整碳化物形态，能实现高强度与高塑性匹配。

[0041] 由实施例1与对比例2的对比结果可见，相较于稍提高吐丝温度后采用空冷和保温冷却，对网碳的改善有限，同时贝氏体作为畸变和位错密度较高的硬脆相组织，在斯太尔摩风冷线上保温处理的持续冷却过程中难以得到软化，容易导致材料浪费，成材率下降，本发明回火贝氏体保留了贝氏体较珠光体、铁素体等软相组织强度高的特征，通过回火转变为回火贝氏体后位错密度进一步下降，使得塑性得到显著提升。

[0042] 由实施例1与对比例3的对比结果可见，相较于进一步提高吐丝温度后采用风冷快速冷却和保温冷却，但对网碳的改善有限，会加剧马氏体、贝氏体等恶化拉拔性能的异常组织析出风险，导致成材易脆断、难以集卷，本发明可以避免盘条出现马氏体异常组织，降低盘条力学性能波动，弥补高碳成分和贝氏体硬脆相组织对冷变形性能的不利影响。实施例2：

[0043] 本发明所述14.9级非调质型螺栓用高碳碳素冷镦钢盘条的制造方法的一种较佳实施方式，所述冷镦钢盘条的化学成分及质量百分比包括：C：0.83％、Si：0.23％、Mn：0.67％、P：0.013％、S：0.014％，其余为Fe和不可避免杂质；其制造方法按照控轧→吐丝→在线熔盐相变调控→辊道缓冷→集卷的工艺流程制造，具体的：
所述控轧用于将规格为180mm×180mm的钢坯，通过加热炉加热为达到可轧制塑性的高温钢坯，选用较低的加热炉温度和较短的在炉时间，控制高碳钢钢坯脱碳程度，再通过轧制线将从加热炉出来的钢坯，轧制为直径规格为10mm的线材，用较高的轧制温度降低对轧制线的磨损、提高轧制速度，选用较大的压下量为细化组织和控制网状碳化物创造有利条件，具体的：控制加热炉温度为1085℃，在炉时间为3.5h，炉内氧含量≤1.2%，初轧温度为
1065℃，初轧压下量为22%，终轧温度为980℃，终轧压下量为36%；所述吐丝工序用于将出轧制线的线材，经过吐丝机制为盘条，盘条散布在辊道上沿辊道输送，选用较高的吐丝温度，利于控制盘条二次网碳析出和形成较大的过冷度，促进贝氏体和索氏体形核，具体的：控制吐丝温度为950℃。

[0044] 所述在线熔盐相变调控采用内设熔盐的两个盐浴槽，吐丝后的盘条先经辊道输送穿过盐第一个盐浴槽即首段熔盐，快速降温至熔盐温度，选取较低的等温温度，使盘条以44℃/s的冷速降温，快速通过二次网碳析出区间，促进部分高温奥氏体向贝氏体和索氏体组织转变，以保证基体强度和塑性，经过首段熔盐的盘条再经过辊道输送穿过第二个盐浴槽即末段熔盐，升温至珠光体相区等温，促进未转变高温奥氏体向珠光体转变，同时促进贝氏体、索氏体和珠光体回火软化，具体的：所述首段熔盐的熔盐温度为450℃，处理时间为5s，熔盐循环量为350t/h，熔盐温升≤10℃；所述末段熔盐的熔盐温度为472℃，处理时间为400s，熔盐循环量为350t/h，熔盐温升≤5℃。

[0045] 所述辊道缓冷工序采用关闭保温罩，形成保温通道结构，用保温辊道输送从第二个盐浴槽出来的盘条进入保温罩，对盘条进行缓冷处理，促进盘条组织的进一步软化，具体的：控制盘条以0.5℃/s的冷却速度冷却至284℃，随后进行集卷；所述集卷工序用于通过集卷筒将盘条集卷为盘卷，包装入库后获得冷镦钢盘条成品，其金相组织图如图2所示。

[0046] 对比例4：一种盘条的制造方法，其制造方法与实施例2的区别在于，控制加热炉温度为1040℃，在炉时间为4h，初轧温度为1020℃，终轧温度为940℃，吐丝温度为920℃，吐丝后的盘条先经辊道输送穿过首段熔盐，使盘条以39℃/s的冷速降温，下线后获得盘条成品。

[0047] 对比例5：一种盘条的制造方法，其制造方法与实施例2的区别在于，所述在线熔盐相变调控采用内设熔盐的一个盐浴槽，吐丝后的盘条经辊道输送穿过盐浴槽，使盘条以42℃/s的冷速降温，熔盐温度为465℃，处理时间为405s，下线后获得盘条成品。

[0048] 对比例6：一种盘条的制造方法，其制造方法与实施例2的区别在于，吐丝后的盘条先经辊道输送穿过首段熔盐，使盘条以48℃/s的冷速降温，所述首段熔盐的熔盐温度为410℃，处理时间为20s，熔盐循环量为500t/h，下线后获得盘条成品。
实施例3：

[0049] 本发明所述14.9级非调质型螺栓用高碳碳素冷镦钢盘条的制造方法的一种较佳实施方式，所述冷镦钢盘条的化学成分及质量百分比包括：C：0.81％、Si：0.2％、Mn：0.58％、P：0.015％、S：0.014％，其余为Fe和不可避免杂质；其制造方法按照控轧→吐丝→在线熔盐相变调控→辊道缓冷→集卷的工艺流程制造，具体的：
所述控轧用于将规格为180mm×180mm的钢坯，通过加热炉加热为达到可轧制塑性的高温钢坯，选用较低的加热炉温度和较短的在炉时间，控制高碳钢钢坯脱碳程度，再通过轧制线将从加热炉出来的钢坯，轧制为直径规格为5.5mm的线材，用较高的轧制温度降低对轧制线的磨损、提高轧制速度，选用较大的压下量为细化组织和控制网状碳化物创造有利条件，具体的：控制加热炉温度为1050℃，在炉时间为2h，炉内氧含量≤1.4%，初轧温度为
1030℃，初轧压下量为28%，终轧温度为950℃，终轧压下量为42%；所述吐丝工序用于将出轧制线的线材，经过吐丝机制为盘条，盘条散布在辊道上沿辊道输送，选用较高的吐丝温度，利于控制盘条二次网碳析出和形成较大的过冷度，促进贝氏体和索氏体形核，具体的：控制吐丝温度为935℃。

[0050] 所述在线熔盐相变调控采用内设熔盐的两个盐浴槽，吐丝后的盘条先经辊道输送穿过盐第一个盐浴槽即首段熔盐，快速降温至熔盐温度，选取较低的等温温度，使盘条以45℃/s的冷速降温，快速通过二次网碳析出区间，促进部分高温奥氏体向贝氏体和索氏体组织转变，以保证基体强度和塑性，经过首段熔盐的盘条再经过辊道输送穿过第二个盐浴槽即末段熔盐，升温至珠光体相区等温，促进未转变高温奥氏体向珠光体转变，同时促进贝氏体、索氏体和珠光体回火软化，具体的：所述首段熔盐的熔盐温度为420℃，处理时间为15s，熔盐循环量为550t/h，熔盐温升≤10℃；所述末段熔盐的熔盐温度为520℃，处理时间为270s，熔盐循环量为550t/h，熔盐温升≤5℃。

[0051] 所述辊道缓冷工序采用关闭保温罩，形成保温通道结构，用保温辊道输送从第二个盐浴槽出来的盘条进入保温罩，对盘条进行缓冷处理，促进盘条组织的进一步软化，具体的：控制盘条以0.8℃/s的冷却速度冷却至295℃，随后进行集卷；所述集卷工序用于通过集卷筒将盘条集卷为盘卷，包装入库后获得冷镦钢盘条成品，其金相组织图如图3所示。

[0052] 对比例7：一种盘条的制造方法，其制造方法与实施例3的区别在于，所述末段熔盐的熔盐温度为455℃，下线后获得盘条成品。

[0053] 对比例8：一种盘条的制造方法，其制造方法与实施例3的区别在于，所述末段熔盐的熔盐温度为535℃，处理时间为420s，熔盐循环量为600t/h，下线后获得盘条成品。

[0054] 对比例9：一种盘条的制造方法，其制造方法与实施例3的区别在于，所述末段熔盐的处理时间为165s，下线后获得盘条成品。
实施例4：

[0055] 本发明所述14.9级非调质型螺栓用高碳碳素冷镦钢盘条的制造方法的一种较佳实施方式，所述冷镦钢盘条的化学成分及质量百分比包括：C：0.79％、Si：0.25％、Mn：0.72％、P：0.014％、S：0.015％，其余为Fe和不可避免杂质；其制造方法按照控轧→吐丝→在线熔盐相变调控→辊道缓冷→集卷的工艺流程制造，具体的：
所述控轧用于将规格为180mm×180mm的钢坯，通过加热炉加热为达到可轧制塑性的高温钢坯，选用较低的加热炉温度和较短的在炉时间，控制高碳钢钢坯脱碳程度，再通过轧制线将从加热炉出来的钢坯，轧制为直径规格为12mm的线材，用较高的轧制温度降低对轧制线的磨损、提高轧制速度，选用较大的压下量为细化组织和控制网状碳化物创造有利条件，具体的：控制加热炉温度为1100℃，在炉时间为4h，炉内氧含量≤1.4%，初轧温度为
1075℃，初轧压下量为20%，终轧温度为990℃，终轧压下量为32%；所述吐丝工序用于将出轧制线的线材，经过吐丝机制为盘条，盘条散布在辊道上沿辊道输送，选用较高的吐丝温度，利于控制盘条二次网碳析出和形成较大的过冷度，促进贝氏体和索氏体形核，具体的：控制吐丝温度为965℃。

[0056] 所述在线熔盐相变调控采用内设熔盐的两个盐浴槽，吐丝后的盘条先经辊道输送穿过盐第一个盐浴槽即首段熔盐，快速降温至熔盐温度，选取较低的等温温度，使盘条以47℃/s的冷速降温，快速通过二次网碳析出区间，促进部分高温奥氏体向贝氏体和索氏体组织转变，以保证基体强度和塑性，经过首段熔盐的盘条再经过辊道输送穿过第二个盐浴槽即末段熔盐，升温至珠光体相区等温，促进未转变高温奥氏体向珠光体转变，同时促进贝氏体、索氏体和珠光体回火软化，具体的：所述首段熔盐的熔盐温度为430℃，处理时间为12s，熔盐循环量为500t/h，熔盐温升≤10℃；所述末段熔盐的熔盐温度为460℃，处理时间为200s，熔盐循环量为380t/h，熔盐温升≤5℃。

[0057] 所述辊道缓冷工序采用关闭保温罩，形成保温通道结构，用保温辊道输送从第二个盐浴槽出来的盘条进入保温罩，将在线熔盐相变调控过程中产生的热气输入保温罩内，对盘条进行缓冷处理，促进盘条组织的进一步软化，具体的：控制盘条以0.35℃/s的冷却速度冷却至295℃，随后进行集卷；所述集卷工序用于通过集卷筒将盘条集卷为盘卷，包装入库后获得冷镦钢盘条成品。

[0058] 对上述实施例2 4和对比例4 10所得盘条进行组织与性能检测：拉伸测试采用~ ~《GB‑T 228  .1‑2021金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》进行测试，获得抗拉强度和断面收缩率，按照GB/T13298标准的金属显微组织检测方法进行组织检测，获得的对比结果如下表2所示：
表2.不同冷镦钢盘条成分与制造方法的盘条组织性能的对比结果

[0059] 由实施例1 4的结果可见，本发明的冷镦钢盘条采用高C‑Si‑Mn的高碳碳素成分设~计，能够省却Cr、Mo、Ti、V、Nb、B、Ni等合金成分，有效降低材料成本，显微组织包括大部分回火珠光体、小部分回火索氏体、少量回火贝氏体和熔断珠光体，不包括马氏体组织，实现高强度与高塑性匹配，达到抗拉强度为1305 1345MPa，断面收缩率为44% 49%，能够适用于在~ ~
非调质工艺下高效绿色制造14.9级螺栓，降低碳排放和螺栓成本。

[0060] 由实施例2与对比例4的对比结果可见，选用较高的吐丝温度，利用熔盐的高换热能力使盘条极快速降温，能够有效避免抑制网状碳化物，并为促进片层间距更细的索氏体相变提供有利条件；由实施例2与对比例5的对比结果可见，采用一个盐浴槽处理即相当于提高首段熔盐的熔盐温度，熔盐温度越高、时间越短，则回火贝氏体占比减小，索氏体片层间距变大，盘条强度下降、塑性上升，但熔盐温度过高、时间过短，对贝氏体转变不利，基体强度明显损失；由实施例2与对比例6的对比结果可见，首段熔盐的熔盐温度越低、处理时间越长，则奥氏体向贝氏体转变越多，索氏体片层间距越细，回火贝氏体占比升高，盘条强度上升、塑性下降，但首段熔盐的熔盐温度过低、时间过长，回火贝氏体占比过高，对盘条塑性不利。

[0061] 由实施例3与对比例7的对比结果可见，末段熔盐的熔盐温度越低，则形成的珠光体片层间距越越细，但熔盐温度过低，因过冷度致使索氏体占比增大会影响盘条塑性；由实施例3与对比例8的对比结果可见，之熔盐温度越高，则形成的珠光体片层间距越粗，能够给贝氏体、索氏体和珠光体组织回火软化提供更多热动力，使得盘条强度下降、塑性上升，但熔盐温度过高易引起片层过粗，过分回火软化，对盘条强度不利；由实施例3与对比例9的对比结果可见，处理时间越短，则回火软化效果越差，盘条塑性下降；由实施例4与对比例10的对比结果可见，经过辊道缓冷后，能够利用盘条经过熔盐后的高温状态，促进已回火的贝氏体、索氏体和珠光体组织进行一步软化。

[0062] 上文所列出的一系列的详细说明仅仅是针对本发明的可行性实施例的具体说明，它们并非用以限制本发明的保护范围，凡未脱离本发明技艺精神所作的等效实施例或变更均应包含在本发明的保护范围之内。