[0001] 本发明涉及电线组件。本申请基于2021年12月13日在日本申请的特愿2021‑201546要求优先权，并援用所述日本申请所记载的全部记载内容。

[0002] 在专利文献1中公开了利用外皮将第1电线和多芯电线一并包覆的复合线缆。多芯电线具备利用内部护套包覆多条第2电线的结构。第2电线具备导体和绝缘层。内部护套是配置于多芯电线的最外周的树脂包覆部。在多芯电线的端部设置有终端构件和树脂模制构件。终端构件是与第2电线的导体电连接的传感器等。树脂模制构件覆盖从终端构件到内部护套的外周的区域。导体和终端构件的连接部位通过树脂模制构件而止水。现有技术文献
专利文献

[0003] 专利文献1：日本特开2017‑131054号公报

[0006] [本发明所要解决的课题]为了连接部位的止水，需要树脂模制构件和作为树脂包覆部的内部护套无间隙地粘接。然而，根据构成树脂模制构件的树脂和构成树脂包覆部的树脂的相合(兼容)性，有可能得不到充分的止水性能。该相合性有可能因树脂的等级、树脂的分子量或者树脂中含有的添加材料的比例等而变化。例如，通过树脂A构成的树脂模制构件和通过含有添加材料的树脂A构成的树脂模制构件，相对于树脂包覆部的粘接能力会产生差异。

[0007] 鉴于上述情况，本发明的目的之一在于提供一种树脂模制构件与树脂包覆部之间的止水性能良好的电线组件。

[0008] [本发明的效果]本发明涉及的电线组件，在电线组件的树脂模制构件与树脂包覆部之间的止水性能优异。

[0009] [本发明的实施方式的说明]本发明的发明人进行了如下研究：确定与树脂模制构件和树脂包覆部的粘接性有关的物理量，根据该物理量是否为规定值以上来评价树脂模制构件和树脂包覆部之间的止水性。其结果，得到如下见解：在粘附功的值满足规定值的电线组件中，可充分确保树脂模制构件与树脂包覆部之间的止水性。关于粘附功的详情将后述。本发明的电线组件是基于上述见解而得到的。

[0010] 首先，列举本发明的实施方式的内容并进行说明。

[0011] <1>实施方式涉及的电线组件具备：电线，具有导体和树脂包覆部；终端构件，在所述电线的端部与所述导体连接；以及，树脂模制构件，覆盖从所述终端构件到所述树脂包覆部的区域，其中，由所述树脂模制构件的表面自由能和所述树脂包覆部的表面自由能求出2
的粘附功的值为45mJ/m以上。

[0012] 表面自由能是指固体的表面张力。粘附功(work of adhesion)是指将在界面粘接的树脂模制构件和树脂包覆部分离(pull apart)所需的做功量。关于表面自由能及粘附功的计算方法，将在实施方式中详细描述。

[0013] 如果粘附功的值为45mJ/m2以上，则可以说树脂模制构件与树脂包覆部牢固地粘接。因此，能容易良好地保持树脂模制构件与树脂包覆部之间的止水性。

[0014] <2>在上述<1>所记载的电线组件中，所述树脂模制构件与所述树脂包覆部的应变之差为0.02以下，所述应变之差为温度从90℃变化到20℃时的所述树脂模制构件的应变与所述树脂包覆部的应变之差。

[0015] 温度从90℃变化到20℃时的构件的应变(strain)通过对构件的每10℃的线膨胀系数之和乘以温度差而求出。关于具体的应变的求法，在实施方式中详细描述。

[0016] 当树脂模制构件与树脂包覆部的应变之差较小时，则可以说在树脂模制构件和树脂包覆部的界面不容易有应力作用。如果上述应变之差为0.02以下，则容易良好地保持树脂模制构件与树脂包覆部之间的止水性。

[0017] <3>在上述<1>或者<2>所记载的电线组件中，所述树脂模制构件和所述树脂包覆部的剪切粘接强度为0.2MPa以上。

[0018] 剪切粘接强度是在实施拉伸试验时导致粘接破坏的载荷除以接触面积得到的。接触面积是树脂模制构件和树脂包覆部接触部分的面积。关于具体的剪切粘接强度的求法，在实施方式中详细描述。

[0019] 当剪切粘接强度较大时，则可以说树脂模制构件和树脂包覆部牢固地粘接。如果剪切粘接强度为0.2MPa以上，则能容易良好地保持树脂模制构件与树脂包覆部之间的止水性。

[0020] <4>在上述<1>至<3>中的任一项所记载的电线组件中，在20℃的情况下的所述树‑4脂模制构件的线膨胀系数与所述树脂包覆部的线膨胀系数之差为2.2×10 /℃以下。

[0021] 树脂模制构件的线膨胀系数和树脂包覆部的线膨胀系数通过热机械分析(Thermomechanical Analysis：TMA)求出。

[0022] 当树脂模制构件的线膨胀系数与树脂包覆部的线膨胀系数之差较大时，则在制造电线组件时，有可能在树脂模制构件和树脂包覆部的界面发生剥离。即，当上述差较小时，则可以说在树脂模制构件和树脂包覆部的界面不容易有应力作用。如果在20℃的情况下上‑4述差为2.2×10 /℃以下，则容易良好地保持树脂模制构件与树脂包覆部之间的止水性。

[0023] <5>在上述<1>至<4>中的任一项所记载的电线组件中，在20℃的情况下的所述树脂包覆部的弹性模量为100MPa以下。

[0024] 在20℃的情况下的树脂包覆部的弹性模量如后述的实施方式所示，在制作电线组件时影响在树脂包覆部产生的应力的大小。如果在20℃的情况下的树脂包覆部的弹性模量为100MPa以下，则能容易良好地保持树脂模制构件与树脂包覆部之间的止水性。

[0025] <6>在上述<1>至<5>中的任一项所记载的电线组件中，所述树脂模制构件覆盖所述终端构件整体。

[0026] 在树脂模制构件覆盖终端构件整体的电线组件中，仅树脂模制构件和树脂包覆部的界面是水分向电线导体和终端构件的连接部位浸入的路径。在本实施方式的电线组件中，树脂模制构件与树脂包覆部之间的止水性较高，因此水分不容易附着于上述连接部位。因此，可抑制导体的腐蚀或者终端构件的损伤等。

[0027] <7>在上述<1>至<6>中的任一项所记载的电线组件中，所述终端构件是传感器。

[0028] 如果终端构件是传感器，则能测定搭载电线组件的设备的物理量。例如，在电线组件搭载于车辆的情况下，传感器能检测与车辆动作有关的物理量。传感器的种类没有特别限定。

[0029] [本发明的实施方式的详情]以下，适当参照附图详细说明本发明的实施方式。图中的相同附图标记表示相同名称物。本发明并不限定于实施方式的例示，而通过权利要求书示出，旨在包括与权利要求书等同的意思及范围内的所有变形。

[0030] <实施方式1>图1所示的本例的电线组件1具备电线2、树脂模制构件3以及终端构件4。本例的电线组件1的特征之一是：配置于电线2的最外周的树脂包覆部23和树脂模制构件3牢固地粘接。以下，对电线组件1的各结构进行说明。接着，对用于确定树脂包覆部23和树脂模制构件
3牢固地粘接的情况的物理量进行说明。

[0031] 《电线》如图2的剖视图所示，本例的电线2是多芯电线、所谓的双绞线。本例的电线2具备两条芯线2A、2B。本例的芯线2A和芯线2B具备相同结构。芯线的数量没有特别限定。多条芯线各自的结构也可以不同。与本例不同，电线2也可以是单芯线。

[0032] 芯线2A、2B具备导体20和绝缘层21。导体20例如通过铝、铝合金、铜或者铜合金等导电材料构成。导体20与终端构件4(图1)电连接。绝缘层21例如通过聚氯乙烯或者聚乙烯等绝缘性树脂构成。

[0033] 两条芯线2A、2B配置于管状的树脂包覆部23的内部。本例的树脂包覆部23是所谓的护套。在本例中，芯线2A、2B与树脂包覆部23之间是空隙。与本例不同，也可以在芯线2A、2B与树脂包覆部23之间填充有树脂等夹设物。夹设物例如是氨基甲酸酯树脂。也可以在树脂包覆部23的内周侧设置有遮蔽层等。

[0034] 如图1所示，在树脂包覆部23的外周配置有树脂模制构件3的一部分。在树脂包覆部23的外周面粘接树脂模制构件3的内周面。树脂包覆部23的主要成分是树脂材料。主要成分是指树脂包覆部23中的含量为50质量％以上的成分。树脂材料例如是聚氨酯(Polyurethane：PU)树脂或者聚酯(Polyester：PE)树脂等。在树脂包覆部23也可以含有阻燃剂或者填料等添加物等。

[0035] 在此，即使构成树脂包覆部23的树脂材料相同，但因树脂材料的支链的数量、分子量、在树脂包覆部23中含有的添加物的种类以及添加物的含量等，树脂包覆部23与树脂模制构件3之间的粘接性也会发生变化。因此，即使树脂包覆部23例如采用PU树脂来构成，也有时不能满足后述的粘附功的值。

[0036] 《终端构件》图1所示的终端构件4与电线2的导体20(图2)电连接。本例的终端构件4是车轮速度传感器。传感器不限定于车轮速度传感器。例如，传感器也可以是温度传感器或者加速度传感器等。与本例不同，终端构件4也可以是端子等。

[0037] 《树脂模制构件》树脂模制构件3覆盖从终端构件4到树脂包覆部23的区域。在本例中，树脂模制构件3覆盖终端构件4整体。

[0038] 树脂模制构件3与电线2的树脂包覆部23的外周重叠。即，树脂模制构件3的内周面粘接于树脂包覆部23的外周面。通过树脂模制构件3，能抑制水分向电线2的导体20(图2)和终端构件4的连接部位附着。沿着电线2的长度方向的树脂模制构件3和树脂包覆部23重叠的长度L0越长，则树脂模制构件3的止水性越提高。长度方向是沿着电线2的长度从电线2的第一端部朝向第二端部的方向。然而，当长度L0过长时，则树脂模制构件3大型化，不容易将电线组件1配置于设备。从提高止水性和抑制大型化的观点出发，长度L0例如优选为1mm以上且100mm以下。长度L0进一步也可以为5mm以上且50mm以下。

[0039] 与本例不同，在电线2是单芯线的情况下，树脂模制构件3覆盖绝缘层21的外周，绝缘层21配置于导体20的外周。即，在具备单芯线的电线组件中，绝缘层21相当于电线2的树脂包覆部。

[0040] 树脂模制构件3的外形没有特别限定。本例的树脂模制构件3的外形是沿着终端构件4的外形的形状。与本例不同，树脂模制构件3也可以具备用于将电线组件1固定于装配对象的凸缘等。

[0041] 树脂模制构件3的主要成分是树脂材料。主要成分是指树脂模制构件3中的含量为50质量％以上的成分。树脂材料例如是聚酰胺(Polyamide：PA)树脂、聚苯硫醚(Polyphenylenesulfide：PPS)树脂或者聚对苯二甲酸丁二醇酯
(Polybutyleneterephtalate：PBT)树脂等。也可以在树脂模制构件3中含有阻燃剂或者填料等添加物等。

[0042] 在此，即使构成树脂模制构件3的树脂材料相同，但因树脂材料的支链的数量、分子量、在树脂模制构件3中含有的添加物的种类以及添加物的含量等，树脂包覆部23和树脂模制构件3的粘接性也会发生变化。因此，即使树脂模制构件3采用由例如PA树脂来构成，也有时不能满足后述的粘附功的值。

[0043] 在本例的电线组件1中，作为评价树脂模制构件3与树脂包覆部23之间的止水性的指标，规定“粘附功”。如果电线组件1的粘附功在规定值以上，则可以说树脂模制构件3与树脂包覆部23之间的止水性较高。除此之外，评价止水性的指标例如也可以是“应变之差”、“剪切粘接强度”、“线膨胀系数之差”以及“树脂包覆部23的弹性模量”。以下，详细说明各指标。

[0044] 《粘附功》粘附功是表示树脂模制构件3与树脂包覆部23的粘接性的大小的指标。即，粘附功是表示难以将树脂模制构件3从树脂包覆部23剥落的指标，也是评价树脂模制构件3与树脂包覆部23之间的止水性的指标。

[0045] 粘附功根据树脂模制构件3的表面自由能和树脂包覆部23的表面自由能求出。表面自由能相当于固体的表面张力。为了求出粘附功，首先求出树脂模制构件3的表面自由能和树脂包覆部23的表面自由能。表面自由能通过使用以下所示的Young公式和扩展Fowkes公式来求出。

[0046] ·Young公式γS＝γLcosθ+γSL
θ…在固体的表面静止的液滴的接触角；单位是(π/180)rad
2
γS…固体的表面张力、即表面自由能；单位是mJ/m
2
γL…构成液滴的液体的表面张力；单位是mJ/m
2
γSL…固体和液体的界面张力；单位是mJ/m

[0047] ·扩展Fowkes的公式d d 1/2 p p 1/2 H H 1/2
γSL＝γS+γL‑2(γS γL) ‑2(γS γL) ‑2(γS γL)
d
γL…液体的表面张力中的分散成分(dispersion)
P
γL…液体的表面张力中的极性成分(polar)
H
γL…液体的表面张力中的氢键成分(hydrogen)
d
γS…固体的表面自由能中的分散成分
P
γS…固体的表面自由能中的极性成分
H
γS…固体的表面自由能中的氢键成分
2 2
表面张力的各成分的单位是mJ/m  ，表面自由能的各成分的单位是mJ/m  。此外，在表面张力中也存在诱导成分(induction)，但是因为诱导成分非常小，所以可以忽略。

[0048] 当将Young公式代入扩展Fowkes公式的γSL时，得到以下公式(1)。

[0049] ·公式(1)d d 1/2 p p 1/2 H H 1/2
γL(1+cosθ)＝2(γS γL) +2(γS γL) +2(γS γL)

[0050] 固体的表面自由能通过使γL，γLd，γLp，γLH已知的三种液体附着于固体，并实测d P H接触角θ而求出。例如，为了求出与树脂模制构件3的表面自由能有关的γS，γS，γS，而使表面张力的数值已知的第一液体、第二液体以及第三液体分别附着于树脂模制构件3，得到d P H
三个三元一次方程公式。通过求解三个三元一次方程公式，从而求出γS、γS、γS。表面张力的各成分已知的液体例如是纯水。树脂包覆部23的表面自由能的求法也与树脂模制构件
3的表面自由能的求法相同。

[0051] 粘附功通过以下所示的Dupre公式求出。

[0052] ·Dupre公式γ12+W＝γ1+γ2
2
W…粘附功；单位是mJ/m
2
γ12…界面自由能；单位是mJ/m
γ1…树脂模制构件3的表面自由能
γ2…树脂包覆部23的表面自由能

[0053] 在此，γ12通过以下所示的扩展Fowkes的公式求出。

[0054] ·扩展Fowkes的公式d d 1/2 p p 1/2 H H 1/2
γ12＝γ1+γ2‑2(γ1 γ2) ‑2(γ1 γ2) ‑2(γ1 γ2)
d
γ1…树脂模制构件3的表面自由能中的分散成分
P
γ1…树脂模制构件3的表面自由能中的极性成分
H
γ1…树脂模制构件3的表面自由能中的氢键成分
d
γ2…树脂包覆部23的表面自由能中的分散成分
P
γ2…树脂包覆部23的表面自由能中的极性成分
H
γ2…树脂包覆部23的表面自由能中的氢键成分

[0055] 当将扩展Fowkes公式代入Dupre公式时，得到以下公式(2)。

[0056] ·公式(2)d d 1/2 p p 1/2 H H 1/2
W＝2(γ1 γ2) +2(γ1 γ2) +2(γ1 γ2)

[0057] 代入公式(2)的树脂模制构件3的表面自由能的各成分通过公式(1)求出。同样，代入公式(2)的树脂包覆部23的表面自由能的各成分也通过公式(1)求出。

[0058] 当粘附功W较大时，可以说树脂模制构件3与树脂包覆部23牢固地粘接。本例的电2 2
线组件1的粘附功W为45mJ/m以上。如果粘附功W的值为45mJ/m以上，则能容易良好地保持
2
树脂模制构件3与树脂包覆部23之间的止水性。粘附功W优选为65mJ/m 以上，更优选为
2
80mJ/m以上。

[0059] 《应变之差》在电线2和终端构件4的外周形成树脂模制构件3的步骤如下。将连接有终端构件4的电线2中的包含终端构件4在内的电线2的端部配置于模具内。然后，将熔融状态的树脂模制构件3的材料注入到模具内。模具的温度是70℃程度。在熔融的材料流入到模具时，配置于模具内的树脂包覆部23被加热到90℃程度。在电线组件1从模具移出时，电线组件1被冷却到室温。若将室温设定为20℃，则在制造电线组件1时，树脂模制构件3的温度和树脂包覆部23的温度从90℃变化到20℃。由于温度变化，会在树脂模制构件3发生应变。同样，在树脂包覆部23也会发生应变。当树脂模制构件3的应变和树脂包覆部23的应变存在差时，则在树脂模制构件3和树脂包覆部23的界面有应力作用。该应力是从树脂包覆部23剥离树脂模制构件3的力。因此，可以说树脂模制构件3的应变和树脂包覆部23的应变之差是评价树脂模制构件3与树脂包覆部23之间的止水性的指标。

[0060] 各构件的应变基于线膨胀系数求出。树脂模制构件3的线膨胀系数和树脂包覆部23的线膨胀系数通过依据JIS K 7197：2012的方法来测定。具体而言，这些线膨胀系数通过TMA测定。在TMA可以得到每10℃的线膨胀系数(1/℃)。具体而言，得到20℃至30℃的线膨胀系数X1、30℃至40℃的线膨胀系数X2、40℃至50℃的线膨胀系数X3、50℃至60℃的线膨胀系数X4、60℃至70℃的线膨胀系数X5、70℃至80℃的线膨胀系数X6、以及80℃至90℃的线膨胀系数X7。如下述公式(3)所示，通过对90℃至20℃的线膨胀系数之和乘以温度差，从而能求出各构件的应变。

[0061] ·公式(3)应变＝(X1+X2+X3+X4+X5+X6+X7)×70

[0062] 应变之差是通过公式(3)求出的树脂模制构件3的应变和通过公式(3)求出的树脂包覆部23的应变之差的绝对值。应变之差较小，可以说在树脂模制构件3和树脂包覆部23的界面不容易作用较强的应力。因此，应变之差优选为0.02以下。更优选的应变之差为0.0129以下，进一步优选的应变之差为0.0011以下。

[0063] 《剪切粘接强度》剪切粘接强度是在进行将电线2和树脂模制构件3向相互离开的方向拉伸的拉伸试验时，将导致粘接破坏的载荷除以接触面积得到的。因此，可以说剪切粘接强度是评价树脂模制构件3与树脂包覆部23之间的止水性的指标。

[0064] 本例的剪切粘接强度能按如下求出。例如，在图1的双点划线所示的位置切断电线组件1。分别夹持电线2的外周和树脂模制构件3，沿着电线2的长度方向将电线2向离开树脂模制构件3的方向拉伸。拉伸速度是10mm/分钟。测量树脂模制构件3或者树脂包覆部23中的任一个被破坏时的载荷。将该载荷除以树脂模制构件3和树脂包覆部23的接触面积。载荷的2
单位是N，接触面积的单位是mm 。接触面积通过对电线2的周长即树脂包覆部23的周长乘以长度L1来求出。周长通过对电线2的直径乘以π来求出。长度L1是从电线组件1的切断面到树脂模制构件3的电线2侧的端部为止的距离。

[0065] 当树脂模制构件3和树脂包覆部23的剪切粘接强度较大时，则可以说树脂模制构件3与树脂包覆部23牢固地粘接。因此，剪切粘接强度优选为0.2MPa以上。更优选的剪切粘接强度为0.8MPa以上，进一步优选的剪切粘接强度为1.5MPa以上。

[0066] 《线膨胀系数之差》线膨胀系数与构件伴随温度变化的伸缩量有关。因此，当树脂模制构件3的线膨胀系数和树脂包覆部23的线膨胀系数存在差时，则在树脂模制构件3和树脂包覆部23的界面有应力作用。因此，可以说树脂模制构件3的线膨胀系数与树脂包覆部23的线膨胀系数之差是评价树脂模制构件3与树脂包覆部23之间的止水性的指标。树脂模制构件3的线膨胀系数和树脂包覆部23的线膨胀系数分别通过TMA求出。

[0067] 当树脂模制构件3的线膨胀系数与树脂包覆部23的线膨胀系数之差较大时，则在制造电线组件1时，有可能在树脂模制构件3和树脂包覆部23的界面发生剥离。如果在20℃‑4的情况下的线膨胀系数之差为2.2×10 /℃以下，则能容易良好地保持树脂模制构件3与树‑4
脂包覆部23之间的止水性。上述线膨胀系数之差更优选为2.0×10  /℃以下，进一步优选‑4
为1.5×10 /℃以下。

[0068] 《弹性模量》如上所述，在制造电线组件1时，电线2的树脂包覆部23在模具内被加热。当树脂包覆部23的弹性模量较大时，在从模具移出电线组件1且树脂包覆部23被冷却到室温的过程中，会在树脂包覆部23产生较大的应变。由于该应变而在树脂包覆部23产生的应力有可能使树脂模制构件3从树脂包覆部23剥离。应力是对在树脂包覆部23产生的应变乘以树脂包覆部23的弹性模量而得到的。因此，通过选定弹性模量较低的树脂包覆部23，从而树脂模制构件3不容易从树脂包覆部23剥离。在制造电线组件1的过程中的树脂包覆部23的温度范围之中，因为在20℃情况下的树脂包覆部23的弹性模量为最大，所以为了评价止水性能需要测定在20℃的情况下树脂包覆部23的弹性模量。弹性模量通过依据JIS K 7244的测定方法求出。

[0069] 如果树脂包覆部23的弹性模量为100MPa以下，则能容易良好地保持树脂模制构件3与树脂包覆部23之间的止水性。上述弹性模量优选为60MPa以下，更优选为20MPa以下。

[0070] <试验例1>在本试验例，用树脂模制构件3的材质与树脂包覆部23的材质不同的材质制作试样编号1至试样编号6的电线组件1。树脂模制构件3是表1所示的树脂模制构件A或者树脂模制构件B中的任一种。树脂模制构件A采用作为耐热性的PA树脂的PA6T来构成。树脂模制构件A的熔点为300℃。树脂模制构件B采用作为PA树脂的一种的PA612来构成。树脂模制构件B的熔点为220℃。

[0071] [表1]  材质 熔点(℃)
树脂模制构件A PA6T 300
树脂模制构件B PA612 220

[0072] 树脂包覆部23是表2所示的树脂包覆部C、树脂包覆部D、树脂包覆部E、树脂包覆部F、树脂包覆部G或者树脂包覆部H中的任一个。在表2中，在交联的项目为“有”的树脂包覆部中，树脂交联。在填料的项目为“有”的树脂包覆部中含有填料。在阻燃剂的项目为“有”的树脂包覆部中含有阻燃剂。阻燃剂是金属氢氧化物。树脂包覆部C中的填料的含量在将树脂包覆部C设为100质量％时为50质量％。树脂包覆部F中的填料的含量在将树脂包覆部F设为100质量％时为40质量％。

[0073][表2]
  材质 交联 填料 阻燃剂
树脂包覆部C PE树脂 无 有 无
树脂包覆部D PU树脂 有 无 无
树脂包覆部E PU树脂 无 无 无
树脂包覆部F PE树脂 无 有 无
树脂包覆部G PE树脂 有 无 无
树脂包覆部H PE树脂 有 无 有

[0074] 将试样编号1至试样编号6的电线组件1用于泄漏试验。在图3中示出泄漏试验的概要。如图3所示，将水储存在水槽7中，将电线组件1的树脂模制构件3配置在水中。接着，利用未图示的气泵从与树脂模制构件3相反的一侧的端部向电线2的内部送入空气。逐渐提高空气的压力，记录空气从树脂模制构件3和树脂包覆部23的间隙泄漏时的气泵的压力计的值。将发生空气泄漏时的压力计的值称为泄漏压力(kPa)。如果泄漏压力为30kPa以上，则能判断为止水性良好，如果为50kPa以上，则能判断为止水性无可挑剔。在表3中示出泄漏压力的
2
结果。在表3中也一并示出各试样的材质、粘附功(mJ/m  )、应变之差、剪切粘接强度(MPa)、线膨胀系数之差以及树脂包覆部的弹性模量(MPa)。各物理量的测定方法依据实施方式所示的方法求出。

[0075] [表3]

[0076] 如表3所示，粘附功为45mJ/m2以上的试样编号1至试样编号4的电线组件1的泄漏压力大大超过30kPa。能判断为试样编号1至试样编号4的电线组件1的止水性良好。通过比2
较试样编号1至试样编号4可知：粘附功越高，则泄漏压力越高。特别是，粘附功为65mJ/m以上的试样编号1及试样编号2的泄漏压力大大超过50kPa。

[0077] 从表3所示的结果可知：通过使应变之差为0.02以下，剪切粘接强度为0.2MPa以‑4上，线膨胀系数之差为2.2×10 以下，树脂包覆部的弹性模量为100MPa以下，从而电线组件
1的泄漏压力能达到30kPa以上。
附图标记说明

[0078] 1 电线组件2 电线
2A 芯线
2B 芯线
20 导体
21 绝缘层
23 树脂包覆部
3 树脂模制构件
4 终端构件
7 水槽
L0 长度
L1 长度