结构性壳体 [0001] 本发明是关于一种用于海上船舶的船体、结构性栅格和/或甲板或者风力机叶片及其类似物的可再循环结构性壳体、制造结构性壳体的方法及拆卸结构性壳体的方法。 [0002] 现有技术游艇船体通常由纤维增强树脂，通常玻璃纤维和/或碳纤维形成。此类纤维增强树脂坚固、轻质且容易模塑为例如甲板、船体或舱壁的形状。尽管游艇给人留下绿色环保形象，但大多数游艇行业均面临着可持续性的现状。两个最大的威胁为：(i)使用有毒树脂及玻璃纤维以及(i i)在船壳体寿命结束时没有真正的解决方案。 [0003] 尽管采用可持续材料的比较环保的解决方案指明了正确的方向，但在使用寿命结束时，其仅允许降级循环，在此情况下，最终产品不可避免地最终进入掩埋场。造成此情形的一个原因是所使用的具有合乎需要的物理及机械特性的玻璃纤维和/或碳纤维能够通过具有多孔并将一些树脂吸收至玻璃纤维和/或碳纤维中而与树脂形成牢固结合。尽管此提供可用于船体及其类似物中的坚固、轻质复合材料，但此意味着，目前玻璃纤维和/或碳纤维基本上为“单次使用的”，且在使用寿命结束时无法再循环。此外，通常使用玻璃纤维和/或碳纤维来增强用于这种应用的热固性塑料。因此，在船体或其类似物的使用寿命结束时，除掩埋场外，存在极少处置选择，尤其是就浸渍玻璃和/或碳纤维而言。一些材料的降级循环可为可能的。 [0004] 例如，已使用亚麻(大麻)开发出新的“绿色”复合材料。然而，这些纤维也往往会吸收复合材料中使用的树脂，意味着在使用寿命结束时，材料不可能分离，且该材料只能进行降级循环。 [0005] 已研究将玄武岩纤维作为用于此类应用，诸如用于游艇中的替代性“绿色”纤维，但通常仅使用乙烯酯、聚酯或(绿色)环氧树脂。这些树脂均为热固性塑料，此意味着该树脂在生产工艺期间会自液体变成刚性的，而且无法恢复成液体。因此，玄武岩纤维无法容易地回收及再使用和/或再循环。因此，可能的情形是，许多复合材料变为“单次使用的”且最终进入掩埋场。 [0006] KR20190079109A公开一种制造包含玄武岩纤维的用于船的复合材料的方法，以及使用该复合材料制造的船。然而，该复合材料是使用包括聚酯的树脂及包括过氧化甲基酮的固化剂制造，从而提供强力热固性塑料。因此，如上文所描述，玄武岩纤维无法容易地回收，且该复合材料一般最多只能在使用寿命结束时进行降级循环。并未描述该复合材料的再循环。 [0007] CN109370186 A是关于一种耐低温且环保的玻璃纤维增强塑料腐化池的制造方法。CN111098528 A是关于一种用于生产完全浸渍的热塑性预浸体的系统。US 2019/330432 A是关于一种由聚氨酯及聚甲基丙烯酸酯制成的用于生产短纤维增强半成品的双组分混合基质系统。US 2020/047427A是关于一种用于制造热塑性聚合物复合部件的方法及通过该方法获得的物体。WO 2020/088173 A1是关于一种能够在微波领域中产生电弧的多孔复合材料、其制备方法及其用途。JPH11335929 A是关于一种高导电性碳纤维及其生产。JP 2003012857A是关于一种用于废弃纤维增强塑料材料的处理方法及处理设备。 [0008] 因此，需要提供一种结构性壳体，该结构性壳体在其使用寿命结束时可基本上再循环，尤其是当用于海上船舶中，以及除海洋领域之外的应用时。特别地，需要提供包含纤维增强树脂的结构性壳体，其中纤维与树脂均可回收及再循环或降级循环，而其物理及机械特性无显著劣化，优选地其物理和/或机械特性基本上不劣化。 [0009] 本发明的另一目的是提供此类基本上可再循环的结构性壳体，其中该结构性壳体每单位面积具有高挠曲强度。 [0010] 本发明试图解决与现有技术相关联的至少一些问题或至少提供商业上可接受的替代性解决方案。 [0011] 本发明提供根据所附权利要求的结构性壳体、用于海上船舶的船体、用于海上船舶的结构性栅格、用于海上船舶的甲板、海上船舶、风力机叶片、滑雪板和/或滑雪杖、制造结构性壳体的方法及拆卸结构性壳体的方法。 [0012] 具体地，在一个方面中，本发明提供一种包含玄武岩纤维增强材料的结构性壳体，其中该玄武岩纤维增强材料包含聚合物材料，该聚合物材料能够在200至600℃的温度下至少部分地热裂解。 [0013] 除非明确地指出相反，否则如本文所定义的每个方面或实施方案可与任何其他方面或实施方案组合。特别地，指示为优选或有利的任何特征可与指示为优选或有利的任何其他特征组合。 [0014] 如本文所用，术语“结构性壳体”可包含厚度显著小于主表面区域的层状片材或材料层。因此，结构性壳体可为薄壁体。结构性壳体可承受施加至材料的主表面区域的外部负载，诸如流体压力、空气动力负载和/或冲击。特别地，结构性壳体可为海上船舶的船体和/或甲板、风力机的叶片、滑雪板和/或滑雪杖、飞机的机身、陆上车辆的车身及其类似物。结构性壳体可由框架支撑。 [0015] 如本文所用，术语“玄武岩纤维”可涵盖由极细玄武岩纤维制成的材料，玄武岩是由矿物斜长石、辉石及橄榄石构成。例如，玄武岩纤维可通过包含以下步骤的方法制造：将块状玄武岩熔融，使玄武岩均质化及通过挤出熔融玄武岩来提取纤维。优选地，使用高酸性(超过46％的二氧化硅含量)及低铁含量的玄武岩来制造玄武岩纤维。通常，在熔融之前，将块状玄武岩碾碎且洗涤。玄武岩纤维通常具有在10与20μm之间的长丝直径。 [0016] 如本文所用，术语“纤维增强材料”可涵盖用纤维增强的复合材料。玄武岩纤维增强材料包含聚合物材料。因此，通常，该复合材料包含用玄武岩纤维增强的聚合物基质。 [0017] 聚合物材料能够在200至600℃的温度下至少部分地热裂解。如本文所用，术语“热裂解”可涵盖通过例如使聚合物材料解聚合和/或移除聚合物材料中的交联来使聚合物材料热解。不希望受理论所束缚，应理解，归因于在热裂解期间聚合物的聚合物主链中碳‑碳键的均匀分裂，使得聚合物材料中的聚合物至少部分地解聚合。换言之，在一些实施方案中，例如，聚合物材料能够在200至600℃的温度下至少部分地解聚合和/或解交联。 [0018] 优选地，聚合物材料为热塑性材料。热塑性材料可为热塑性塑料，或展现出热塑性特性的材料。如本文所用，术语“热塑性”可涵盖在加热时变得较软且在冷却时变得较硬的材料，如本领域所定义。 [0019] 优选地，本发明的聚合物材料包含聚甲基丙烯酸酯，更优选地包含聚(甲基丙烯酸甲酯)。特别适用于本发明的市售聚甲基丙烯酸酯为来自Arkema的 聚合物材料可包含其他(热塑性)聚合物，诸如其他聚丙烯酸酯、聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯、聚苯乙烯、聚酰胺、聚酯及聚氨酯、聚醚醚酮、液晶聚合物、聚砜及聚苯硫醚，只要该聚合物材料能够在 200至600℃的温度下至少部分地热裂解即可。 [0020] 本发明人已出人意料地发现，使用玄武岩纤维增强包含聚合物材料的材料能够制造出每单位面积具有高挠曲强度的结构性壳体以用于海上船舶的船体及其类似物，其中该聚合物材料能够在200至600℃的温度下至少部分地热裂解，且其中该玄武岩纤维在使用寿命结束时可回收，而玄武岩纤维的物理和/或机械特性无显著劣化，或优选地无任何劣化。 聚合物材料和/或用于制造该聚合物材料的树脂也可在加热时回收。不希望受理论所束缚，认为这是因为玄武岩纤维具有约1500℃或更高的熔融温度。因此，由此得到的至少部分地热裂解的聚合物材料和/或玄武岩纤维可独立地自经加热的结构性壳体回收。不希望受理论所束缚，也认为这是因为玄武岩纤维基本上不吸收树脂，优选地不吸收树脂。因此，可将玄武岩纤维增强材料加热以使聚合物材料至少部分地热裂解，由此形成液体，自该液体可回收玄武岩纤维。另外认为，当聚合物材料至少部分地热裂解时，在聚合物材料与玄武岩纤维之间形成的结合断裂，由此使得玄武岩纤维能够与至少部分地热裂解的聚合物材料分离，且基本上没有聚合物材料残余物留在玄武岩纤维上。因此，回收的玄武岩纤维可在物理和/或机械特性无显著劣化或优选无任何劣化的情况下回收。这可使玄武岩纤维能够完全再循环以用于例如其他结构性壳体或其类似物中。优选地，至少部分地热裂解的聚合物材料在20℃下，即在室温下为液体。此特性可使得玄武岩纤维及至少部分地热裂解的聚合物材料能够更容易地分离。例如，此特性可使得玄武岩纤维及至少部分地热裂解的聚合物材料在加热工艺完成后能够更容易地分离，且使至少部分地热裂解的聚合物材料冷却。当聚合物材料包含聚甲基丙烯酸酯时，甚至更具体地，当聚合物材料包含来自Arkema的时，此特别易于达成。 [0021] 因此，可制造一种结构性壳体，其中在使用寿命结束时，树脂及玄武岩纤维起始材料可各自以能够在例如另一结构性壳体或其类似物中再次使用的状态回收。换言之，出人意料的是，本发明的结构性壳体可足够坚固以用于商业用途，同时也可再循环。将不会预期，可能制造出这样一种复合材料，在该复合材料中，纤维基本上不吸收树脂，由此使其可再循环，且其中该复合材料具有足够且优选所希望的挠曲强度以用于海上船舶的船体及其类似物的结构性壳体中。然而，应了解，本文所述的结构性壳体也可具有除海洋领域之外的任何适合用途。例如，本文所述的结构性壳体可用于以下非限制性应用清单中的任一者中： 风力、手动、电动及燃烧推动的船舶(例如小艇、小轻艇、动力艇、帆游艇、动力艇等)；滑雪板；滑雪杖；构造杆(construction pole)(例如脚手架)；三角帆杆和/或艏斜桅(例如用于帆船)；火车、有轨电车及地铁组件(例如车头、侧面板等)；风力机叶片；家具(例如椅子、桌子、壁橱)；汽车结构及车身部件；雷达/天线罩；房屋建筑材料(例如墙壁、屋顶、地板等)；旗杆；窗框；门；手提箱；或飞行仿真器。 [0022] 优选地，玄武岩纤维完全被聚合物材料包覆。然而，通常可在玄武岩纤维增强材料的表面上看见纤维印痕。此类结构性壳体每单位面积可具有高挠曲强度，且适合用于海上船舶的船体和/或甲板、风力机的叶片、滑雪板、滑雪杖、飞机的机身、陆上车辆的车身及其类似物中。 [0023] 优选地，玄武岩纤维增强材料基本上不包含空隙。特定地，优选地，玄武岩纤维增强材料包含小于1体积％空隙，更优选地小于0.5体积％空隙，最优选地基本上无空隙。此类材料可展现较高挠曲强度且不大可能在挠曲或弯曲时分层。 [0024] 结构性壳体中玄武岩纤维与聚合物材料的重量比优选地为80:20至40:60，更优选地为75:25至50:50，甚至更优选地为70:30至55:45。归因于所需树脂量减少，此比率提供结构性壳体每单位面积成本、重量与强度之间的最佳平衡。 [0025] 优选地，玄武岩纤维是以规则布置分散于聚合物材料中，优选地其中纤维增强材料包含基本上平行的玄武岩纤维的多个层，其中邻近层中该基本上平行的玄武岩纤维的平均方向不同。更优选地，各层中基本上平行的玄武岩纤维的平均方向相对于邻近层中基本上平行的玄武岩纤维的平均方向成约45°或约90°。最优选地，基本上平行的玄武岩纤维的层是四轴布置，优选地具有呈‑45°、90°、0‑90°及0°的玄武岩纤维相对方向；三轴布置，优选地具有呈‑45°、90°及45°的玄武岩纤维相对方向；双轴布置，优选地具有呈0°及90°的玄武岩纤维相对方向；或单向布置。聚合物材料内玄武岩纤维的此类布置可提供在所有平面方向上均展现基本上相同的机械特性的准各向同性复合材料。聚合物材料内玄武岩纤维的此类布置也可提供每单位面积具有合乎需要的高挠曲强度且具有耐磨性的结构性壳体。特别地，在制造本发明的玄武岩纤维增强材料期间，本发明人已基于重量比及纤维方向选择若干玄武岩纤维组织。制造出三种类型的纤维方向：(i)UNI(单向或一个方向的纤维带)；(ii)BI(双轴或成90°的两个方向的纤维带)及(iii)TRI(三轴或三个方向(45‑90°)的纤维)。在一些实施方案中，这些玄武岩纤维组织可逐层向上层叠以形成层状结构，其可展现准各向同性特性，即在所有平面方向上具有基本上相同的机械特性。每一组织相对于彼此的负载也可取决于所得复合材料的所需特性和/或用途而变化。然而，应了解，本发明不限于特定类型的玄武岩纤维组织且本领域中使用的任何常规组织均可用于本文所述的玄武岩纤维增强材料中。对于用于船体及其类似物，该组织中的典型玄武岩纤维负载可为100至1200g/ 2 2 m，优选地为200至700g/m。 [0026] 在一些实施方案中，结构性壳体进一步包含芯，优选地为聚合物芯。聚合物芯通常包含聚酯，聚酯优选地包含聚(对苯二甲酸乙二醇酯)(PET)且PET优选地包含PET发泡体。如本文所用，术语“PET发泡体”可涵盖包含PET的材料，其中PET包含多个充气空隙。然而，在本文所述的结构性壳体中，空隙可基本上填充有聚合物材料，优选地完全填充有聚合物材料。 聚合物芯可在结构性壳体内形成层。通常，此层可在结构性壳体的中心。例如，聚合物芯可形成包夹于两层或更多层玄武岩纤维增强材料之间的层，或可形成由玄武岩纤维增强材料完全包围的层。有利地，当结构性壳体进一步包含聚合物芯时，结构性壳体的厚度可增加，而结构性壳体每单位面积的重量增加不如结构性壳体不包含聚合物芯时那样多。应了解，每单位面积的拉伸强度可通过包括聚合物芯而降低。然而，此类结构性壳体在用于例如海上船舶的甲板时可尤其合乎需要，其中此类拉伸强度的损失可通过增加挠曲强度来补偿。 在一些实施方案中，可将其他材料用于聚合物芯代替PET芯，例如PVC或轻木。然而，PVC芯在本发明中不太合乎需要，因为其无法再循环。取决于结构性壳体的特定应用，聚合物芯可具有任何厚度。然而，聚合物芯通常可具有1mm至300mm、优选地1mm至100mm、更优选地5mm至 50mm、甚至更优选地10mm至30mm的厚度。 [0027] 作为PET芯的替代方案，聚合物芯可包含与玄武岩纤维增强材料相同的聚合物材料。换言之，该芯可由聚合物材料形成而无玄武岩纤维。此芯可与玄武岩纤维增强材料的聚合物材料同时回收。 [0028] 作为聚合物芯的替代方案，结构性壳体可包含芯，该芯包含例如铝(熔点：约650℃)、石棉或轻木。 [0029] 优选地，聚合物材料能够在150至300℃、优选地在200至250℃的温度下至少部分地熔融，和/或能够在比其能够至少部分地热裂解的温度低的温度下至少部分地熔融。当结构性壳体包含聚合物芯时，这尤其合乎需要。此外，聚合物材料优选能够在300至500℃、更优选地在350至400℃的温度下至少部分地热裂解。除上述优点以外，当结构性壳体包含聚合物芯时，这也尤其合乎需要。鉴于上述特性，例如当拆卸结构性壳体时，有可能更容易地回收聚合物芯。例如，当聚合物芯的熔融温度为200℃至300℃时，此回收变得尤其容易。这是因为在加热时，聚合物材料可在比聚合物芯低的温度下熔融，且因此聚合物芯可更容易地自加热的结构性壳体分离及回收。特别地，可更容易地自液体聚合物材料移除固体聚合物芯。这也可降低当加热至较高温度时聚合物芯与至少部分地热裂解的聚合物材料交叉污染的可能性，由此使至少部分地热裂解的聚合物材料可再循环。此可因为聚合物芯可在加热结构性壳体以使得聚合物材料至少部分地热裂解之前自经加热的结构性壳体移除(由此避免聚合物芯熔融及熔融的聚合物芯混入熔融和/或至少部分地热裂解的聚合物材料中)。 在此情况下，聚合物芯、至少部分地热裂解的聚合物材料及玄武岩纤维可各自分别回收。 [0030] 聚合物材料被描述为能够在所述温度下至少部分地熔融和/或至少部分地热裂解。通常，聚合物材料能够在所述温度下基本上熔融或热裂解，更通常在所述温度下完全熔融或热裂解。 [0031] 在一些实施方案中，结构性壳体可进一步包含通常在外表面上的凝胶涂层。通常，凝胶涂层包含不饱和聚酯树脂和/或乙烯酯。优选地，凝胶涂层包含颜料。使用凝胶涂层可有利地在玄武岩纤维增强材料的可见表面上提供高质量修饰面层。例如，通常，凝胶涂层提供有色的光滑表面，由此改良结构性壳体(诸如船体表面)的审美外观。使用凝胶涂层也可显著减少生产用于例如海上船舶的船体中的最终结构性壳体的人工时数。这是因为使用凝胶涂层可消除对玄武岩纤维增强材料进行油漆和/或抛光的需求。凝胶涂层的厚度通常为1至3mm。 [0032] 优选地，结构性壳体在老化之前展现出600至800MPa的挠曲强度。这通常使用三点弯曲设置来测量。例如，结构性壳体的老化可包括海水老化。 [0033] 在一个优选实施方案中，提供一种包含玄武岩纤维增强材料的结构性壳体，其中该玄武岩纤维增强材料由玄武岩纤维、聚合物材料及视情况选用的硬化剂组成，该聚合物材料能够在200至600℃的温度下至少部分地热裂解，且其中该聚合物材料包含聚甲基丙烯酸酯。 [0034] 在另一方面中，本发明提供一种包含玄武岩纤维增强聚合物材料的结构性壳体，该聚合物材料能够在200至600℃的温度下至少部分地热裂解。 [0035] 第一方面的优点及优选特征同样适用于此方面。 [0036] 在另一方面中，本发明提供一种包含玄武岩增强热塑性材料的结构性壳体。 [0037] 第一方面的优点及优选特征同样适用于此方面。 [0038] 在另一方面中，本发明提供一种玄武岩纤维增强材料，其中该玄武岩纤维增强材料包含聚合物材料，该聚合物材料能够在200至600℃的温度下至少部分地热裂解。该玄武岩纤维增强材料可用于结构性壳体。 [0039] 第一方面的优点及优选特征同样适用于此方面。 [0040] 在另一方面中，本发明提供一种用于海上船舶的船体，其包含本文所述的结构性壳体。 [0041] 第一方面的优点及优选特征同样适用于此方面。 [0042] 在另一方面中，本发明提供一种用于海上船舶的结构性栅格，其包含本文所述的结构性壳体。 [0043] 第一方面的优点及优选特征同样适用于此方面。 [0044] 在另一方面中，本发明提供一种用于海上船舶的甲板，其包含本文所述的结构性壳体。 [0045] 第一方面的优点及优选特征同样适用于此方面。 [0046] 在另一方面中，本发明提供一种包含至少一个船体和/或至少一个结构性栅格和/或至少一个甲板的海上船舶，其中该至少一个船体和/或该至少一个结构性栅格和/或该至少一个甲板如上文所描述。 [0047] 第一方面的优点及优选特征同样适用于此方面。 [0048] 该至少一个甲板可安装至船体和/或至少部分地由船体形成。海上船舶可包含动力船(例如由机械或电动引擎提供动力)、帆船(例如游艇或小艇)、划艇或其类似物。 [0049] 该至少一个船体可至少部分地包含该结构性壳体。船体可用于在海上船舶浮动时接收水压负载且可形成海上船舶的底部及至少部分侧面。复合材料可延伸跨越船体的至少 90％或全部区域。 [0050] 该至少一个船体可包含呈单体结构的结构性壳体。因此，通过选择适当厚度，该至少一个船体每单位面积可具有相对较高的强度及抗冲击性。如果海上船舶包含动力船且因此船体在高速行进时反复受到来自波浪的强力冲击，则此类布置尤其适合。 [0051] 替代地，该至少一个船体可包含呈夹层结构(例如具有PET层)的结构性壳体，相对于单体结构，该船体可具有较低的每单位面积重量及较低的每单位面积强度。如果海上船舶包含帆船或划艇且因此在相对较低的船体冲击力下以相对较低的速度行进，则此类布置可为适合的。 [0052] 该至少一个甲板可包含呈夹层结构的结构性壳体。因此，该至少一个甲板可具有比该至少一个船体要低的每单位面积强度。然而，该至少一个甲板可具有比该至少一个船体要低的每单位面积重量以减小海上船舶的总体重量。 [0053] 该至少一个结构性栅格可用于在海上船舶内，例如在海上船舶的内部结构内，诸如在船体内提供一般支撑及结构。 [0054] 在一个特定实施方案中，海上船舶可为包含刚性船体及在该刚性船体的至少部分上缘周围的管的刚性充气船。该刚性船体可包含结构性壳体，优选地呈单体结构。该管可具有任何横截面，例如圆形、半圆形、正方形、三角形或其他。该管可为中空的或可例如用发泡体和/或橡胶和/或塑料或其类似物填充。例如，该管可为D型轴环(D‑col lar)。 [0055] 在另一方面中，本发明提供一种风力机叶片，其包含本文所述的结构性壳体。 [0056] 第一方面的优点及优选特征同样适用于此方面。 [0057] 在另一方面中，本发明提供一种滑雪板或滑雪杖，其包含本文所述的结构性壳体。 [0058] 第一方面的优点及优选特征同样适用于此方面。 [0059] 在另一方面中，本发明提供一种防弹面板，其包含本文所述的结构性壳体。有利地，该防弹面板可通过防弹测试NIJ‑STD‑0108.01的III级及NIJ‑STD‑0108.01的IIIA级。 [0060] 第一方面的优点及优选特征同样适用于此方面。 [0061] 优选地，该防弹面板具有0.35至0.45、优选地0.39至0.44的聚合物材料与玄武岩纤维的重量比。已发现，约0.41至约0.43的聚合物材料与玄武岩纤维的重量比尤其有效。此比率可改良该面板的防弹性。 [0062] 防弹面板可用于例如护身盔甲(例如头盔或防弹背心)、车辆、飞机或结构(例如建筑)中。 [0063] 在另一方面中，本发明提供包含本文所述的防弹面板的护身盔甲、头盔、防弹背心、车辆、飞机、结构或建筑。 [0064] 第一方面的优点及优选特征同样适用于此方面。 [0065] 在另一方面中，本发明提供一种制造本文所述的结构性壳体、船体、甲板、结构性栅格、海上船舶、风力机叶片、滑雪板或滑雪杖或防弹面板的方法，该方法包含： [0066] 提供模具； [0067] 将玄武岩纤维引入至该模具中； [0068] 使该玄武岩纤维与包含树脂及硬化剂的混合物在‑0.65巴或更小的相对压力下接触以形成结构性壳体、船体、甲板、结构性栅格、海上船舶、风力机叶片、滑雪板和/或滑雪杖或防弹面板；及 [0069] 自该模具回收该结构性壳体、船体、甲板、结构性栅格、海上船舶、风力机叶片、滑雪板或滑雪杖或防弹面板。 [0070] 第一方面的优点及优选特征同样适用于此方面。 [0071] 通常，此类制造结构性壳体或其类似物的方法的一般术语可理解为“真空灌注”。 真空灌注方法是本领域中已知的。 [0072] 如本文所用，术语“模具”可涵盖用于在树脂固化成玄武岩纤维增强材料时赋予该树脂形状的中空容器或壳体。模具可适合于使树脂成形为诸如以下的形状：海上船舶的船体和/或甲板、风力机的叶片、飞机的机身、陆上车辆的车身及其类似物。 [0073] 玄武岩纤维可按规则布置引入至模具中，优选地其中将玄武岩纤维引入至模具中使得所得纤维增强材料包含基本上平行的玄武岩纤维的多个层，其中邻近层中该基本上平行的玄武岩纤维的平均方向不同。更优选地，将玄武岩纤维引入至模具中以使得各层中基本上平行的玄武岩纤维的平均方向相对于邻近层中基本上平行的玄武岩纤维的平均方向成约45°或约90°。最优选地，将玄武岩纤维引入至模具中以使得基本上平行的玄武岩纤维的层是四轴布置，优选地具有呈‑45°、90°、0‑90°及0°的玄武岩纤维相对方向；三轴布置，优选地具有呈‑45°、90°及45°的玄武岩纤维相对方向；双轴布置，优选地具有呈0°及90°的玄武岩纤维相对方向；或单向布置。聚合物材料内玄武岩纤维的此类布置可提供在所有平面方向上均展现基本上相同的机械特性的准各向同性复合材料。聚合物材料内玄武岩纤维的此类布置也可提供每单位面积具有合乎需要的高挠曲强度且具有耐磨性的结构性壳体。 [0074] 不希望受理论所束缚，认为在接触步骤期间施加的负相对压力可使树脂能够完全包覆玄武岩纤维，同时也消除玄武岩纤维增强材料中基本上所有的气体空隙。由此可提供一种结构性壳体，其中玄武岩纤维增强材料可基本上不含气体空隙。此类结构性壳体可展现每单位面积合意地高挠曲强度和/或抗冲击性和/或降低的在挠曲或弯曲时分层的可能性。 [0075] 该方法可有利地包含以下之一或多者： [0076] 在接触步骤期间施加超音波以便改良在灌注期间树脂的流动； [0077] 手动叠置复合组件； [0078] 拉挤成形； [0079] 预浸体工艺； [0080] 树脂传递模塑；及 [0081] 真空辅助的树脂传递模塑。 [0082] 如本文所用，术语“树脂”可涵盖包含单体和/或聚合物的流体，该流体当与硬化剂混合时，能够发生聚合和/或交联以得到固体聚合物材料。如本文所用，术语“硬化剂”可涵盖通过例如聚合和/或交联或其他方式使树脂硬化的物质。 [0083] 优选地，树脂包含甲基丙烯酸酯单体，更优选地甲基丙烯酸甲酯单体，且甚至更优选地50至85重量％甲基丙烯酸甲酯单体和/或10至50重量％丙烯酸聚合物。 [0084] 优选地，硬化剂包含有机过氧化物，优选地过氧化苯甲酰。特别适用于本发明的市售有机过氧化物为来自Nouryon的 GB‑50X。可使用其他有机过氧化物和/或 硬化剂。例如，二(2,4‑二氯苯甲酰基)过氧化物、二(4‑甲基苯甲酰基)过氧化物、二(叔丁基过氧基异丙基)苯和/或过氧化二异丙苯或其混合物，包括或不包括过氧化苯甲酰在内。特别适用于本发明的其他市售有机过氧化物为 191XO/SA(对于约三小时的较长聚合时间)及来自Arkema的 158XO/SA(对于约一小时的较短聚合时间)。 这些有机过氧化物为三组分全液体系统(three component all liquid system)，包括两种树脂及一种硬化剂(mekp型Butanox M50)。 [0085] 优选地，该混合物包含0.5至30phr、更优选地1至15phr、甚至更优选地1.5至4phr、又更优选地2.5至4phr(其中在本发明上下文中“phr”意指以重量计每百份的份数)的量的硬化剂。此通常为使树脂令人满意地硬化以获得本文所述的玄武岩纤维增强材料所需的量。 [0086] 通常，玄武岩纤维是在‑0.65至‑1.15巴的相对压力下与该混合物接触。优选地，玄武岩纤维是在‑0.7至‑1.15巴、更优选地‑0.85至‑1.15巴、甚至更优选地‑0.9至‑1.1巴、又甚至更优选地‑0.95至‑1.05巴的相对压力下与该混合物接触。大于‑0.65巴或对于一些材料而言‑0.85巴的相对压力，通常不会消除玄武岩纤维增强材料中基本上所有的气体空隙，和/或不能在聚合物材料与玄武岩纤维之间形成牢固结合。一般而言，相对压力越低，所得玄武岩纤维增强材料越致密且在玄武岩纤维与聚合物材料之间形成的结合越强。当结构性壳体包含聚合物芯时，此较低的压力尤其重要。不希望受理论所束缚，此使得树脂可基本上被抽吸穿过聚合物芯的发泡体中的所有空隙，优选地穿过发泡体中的所有空隙。然而，小于‑1.15巴的相对压力可使模具和/或玄武岩纤维增强材料变形。此外，此类较低的相对压力可损坏真空袋。对于一些结构性壳体设计，小于‑1.05巴的相对压力可使模具和/或玄武岩纤维增强材料变形。 [0087] 通常，玄武岩纤维在10至40℃、优选地14至30℃的温度下与该混合物接触。此温度范围能够在制造工艺期间显著节省成本，此至少因为可能需要不太复杂的设备。 [0088] 通常，玄武岩纤维在30至70％、优选地40至50％的湿度下与该混合物接触。 [0089] 优选地，玄武岩纤维在施加压力下与该混合物接触5分钟至12小时，优选地1小时至6小时，更优选地90分钟至3小时。玄武岩纤维在施加压力下与该混合物接触适合于提供固体结构性壳体的时间。此可使结构性壳体能够在自模具移出之前完全固化。较高接触温度可能需要较短接触时间。 [0090] 一旦自模具中回收结构性壳体，则其可经受50至150℃的温度，通常持续1至10小时的时间。此可构成“后固化”步骤。 [0091] 使玄武岩纤维与包含树脂及硬化剂的混合物接触通常包含将树脂及硬化剂引入至含有模具的袋中。通常，使树脂及硬化剂暴露于大气压以使树脂及硬化剂进入(减压)袋。 替代地，使树脂及硬化剂暴露于+0.1至+15巴、优选地+0.2至+0.6巴的正压，以使树脂及硬化剂进入袋中。 [0092] 在另一实施方案中，该方法进一步包含在将玄武岩纤维引入至模具中之前，在模具中形成凝胶涂层。 [0093] 在另一实施方案中，该方法进一步包含在使玄武岩纤维与混合物接触之前，将聚合物芯引入至模具中。通常，聚合物芯引入至模具中两个或更多个玄武岩纤维之间，优选地其中聚合物芯引入至模具中以形成分隔两层或更多层两层玄武岩纤维的层。聚合物芯可引入至模具中且被玄武岩纤维包围。替代地，聚合物芯可包夹于玄武岩纤维层之间。 [0094] 在一些实施方案中，该混合物进一步包含流变改性剂和/或脱模剂。流变改性剂可改良树脂向模具中的流动且脱模剂可有助于使结构性壳体及其类似物更容易自模具中移出。此类添加剂的实例包括 388及 R&B。 [0095] 此外，制造本文所述的结构性壳体及其类似物的方法也可比现有技术的方法安全。此可能因为本文所用的树脂及硬化剂的反应要比用于制造用于海上船舶的船体及其类似物的现有技术反应放热少，尤其是当所用树脂及硬化剂如上文所述时。因此，该方法在真空灌注工艺期间可能造成火灾的风险较低，因为正制造的结构性壳体或其类似物可加热至较低温度。 [0096] 在另一方面中，本发明提供一种拆卸本文所述的结构性壳体、船体、甲板、结构性栅格、海上船舶、风力机叶片、滑雪板或滑雪杖、或防弹面板(或其他物体)的方法，该方法包含： [0097] 提供结构性壳体、船体、甲板、结构性栅格、海上船舶、风力机叶片、滑雪板或滑雪杖、防弹面板(或本文所述的其他物体)； [0098] 将该结构性壳体、船体、甲板、结构性栅格、海上船舶、风力机叶片、滑雪板或滑雪杖、或防弹面板(或本文所述的其他物体)加热到200至600℃的温度以使该聚合物材料至少部分地热裂解； [0099] 将至少部分地热裂解的聚合物材料与该玄武岩纤维分离；及 [0100] 回收该玄武岩纤维和/或该至少部分地热裂解的聚合物材料。 [0101] 第一方面的优点及优选特征同样适用于此方面。 [0102] 优选地，加热在惰性氛围中，优选地在基本上不存在氧气的情况下进行。不希望受理论所束缚，认为此类条件可降低在拆卸结构性壳体的方法期间聚合物材料和/或聚合物芯可能以任何方式燃烧和/或损坏的可能性。优选地，加热在250至500℃、更优选地在300至 500℃、甚至更优选地在350至400℃的温度下进行。 [0103] 优选地，加热在至少10巴的压力下进行。此类高压可促进热解以使得材料可通过热裂解及催化裂解工艺再循环至燃料、单体或其他有价值的材料中。 [0104] 所回收的玄武岩纤维优选地适合于再使用和/或再循环。例如，所回收的玄武岩纤维适合于再使用于根据本发明的结构性壳体中，或用于其他应用。不希望受理论所束缚，这是因为玄武岩纤维在制造期间不会吸收大量(如果有)树脂，且玄武岩纤维因此可在与将其用于结构性壳体中之前基本上相同的条件下回收。例如，所回收的玄武岩纤维可展现出其物理和/或机械特性基本上未劣化。引起此情形的其他原因如上文所论述。 [0105] 所回收的至少部分地热裂解的聚合物材料也可适合于再使用和/或再循环或降级循环。例如，所回收的至少部分地热裂解的聚合物材料也可适合于再使用于根据本发明的结构性壳体中或用于其他应用。不希望受理论所束缚，这是因为所回收的至少部分地热裂解的聚合物材料可以适合于与硬化剂再混合且再模塑形成新产品的形式回收。例如，与用于制造结构性壳体或其类似物的树脂相比，所回收的至少部分地热裂解的聚合物材料可展现出其物理和/或机械特性基本上未劣化。 [0106] 在一些实施方案中，结构性壳体包含聚合物芯，且该方法进一步包含回收聚合物芯。优选地，聚合物芯在加热到200至600℃的温度之前回收，该方法包含：将结构性壳体、船体、甲板、海上船舶、风力机叶片或滑雪板和/或滑雪杖(或本文所述的其他物体)加热到150至300℃的温度以至少部分地熔融聚合物材料； [0107] 将该聚合物芯与至少部分地熔融的聚合物材料分离；及 [0108] 回收该聚合物芯。 [0109] 所回收的聚合物芯也可适合于再使用和/或再循环或降级循环。例如，所回收的聚合物芯也可适合于再使用于根据本发明的结构性壳体中，或用于其他应用。不希望受理论所束缚，这是因为所回收的聚合物芯可展现出其物理和/或机械特性基本上未劣化。这是因为在此低温下，优选地，聚合物芯保持固态。其优点如上文所论述。 [0110] 在一些实施方案中，结构性壳体包含凝胶涂层，且该方法进一步包含在加热之前至少部分地以机械方式移除凝胶涂层和/或通过燃烧凝胶涂层来移除凝胶涂层。例如，凝胶涂层可通过砂磨至少部分地以机械方式移除。至少部分移除凝胶涂层可降低可能残留的任何凝胶涂层污染回收产物的可能性。 [0111] 在另一方面中，本发明提供一种拆卸本文所述的结构性壳体、船体、甲板、结构性栅格、海上船舶、风力机叶片、滑雪板或滑雪杖、或防弹面板(或其他物体)的方法，该方法包含： [0112] 提供结构性壳体、船体、甲板、结构性栅格、海上船舶、风力机叶片、滑雪板或滑雪杖、或防弹面板(或本文所述的其他物体)； [0113] 使该结构性壳体、船体、甲板、结构性栅格、海上船舶、风力机叶片、滑雪板或滑雪杖(或本文所述的其他物体)与溶剂接触以至少部分地溶解该聚合物材料；及 [0114] 回收玄武岩纤维和/或聚合物材料和/或溶剂。 [0115] 第一方面的优点及优选特征同样适用于此方面。 [0116] 玄武岩纤维可为可回收的，而玄武岩纤维的物理和/或机械特性无显著劣化，通常无任何劣化。溶剂必须能够至少部分地溶解聚合物材料。适合的溶剂是本领域中已知的。特别适合的溶剂为包含丙酮的溶剂。通常，基本上所有聚合物材料均溶解于溶剂中。聚合物材料可通过例如蒸发溶剂来回收。该溶剂可通过例如使蒸发的溶剂冷凝来回收。 [0117] 本发明的结构性壳体也可使用机械方法再循环，诸如与另一聚合物混配和/或热压以制成片。 [0118] 现将参考以下非限制性附图描述本发明，在附图中： [0119] 图1是包含根据本发明的结构性壳体的海上船舶的示意图。 [0120] 图2是图1的X‑Y横截面的示意图。 [0121] 图3是根据本发明的制造结构性壳体的方法的流程图。 [0122] 图4是根据本发明的拆卸结构性壳体的方法的流程图。 [0123] 图5是根据本发明的拆卸结构性壳体的方法的流程图。 [0124] 图6是根据本发明的结构性壳体的玄武岩纤维层结构的示意性分解视图。 [0125] 参看图1，展示具有船体2及甲板3的根据本发明的海上船舶(一般以1展示)的示意图。图2展示沿着图1的线X‑Y的横截面。展示含有由聚合物材料6包围的聚合物芯5的结构性壳体(一般以4展示)，该聚合物材料经玄武岩纤维7增强。玄武岩纤维增强材料6涂覆有凝胶涂层8。 [0126] 参看图3，展示根据本发明的制造结构性壳体、船体、结构性栅格、甲板、海上船舶、风力机叶片或滑雪板和/或滑雪杖的方法(一般以9展示)的流程图。该方法包含：10提供模具；11将玄武岩纤维引入至该模具中；12使该玄武岩纤维与包含树脂及硬化剂的混合物在‑ 0.65巴或更小的相对压力下接触以形成结构性壳体、船体、甲板、海上船舶、风力机叶片或滑雪板和/或滑雪杖；及13自该模具回收结构性壳体、船体、结构性栅格、甲板、海上船舶、风力机叶片或滑雪板和/或滑雪杖。视情况，该方法进一步包含15在将玄武岩纤维引入模具中之前，在模具中形成凝胶涂层。视情况，该方法进一步包含16在使玄武岩纤维与混合物接触之前，将聚合物芯引入至模具中。 [0127] 参看图4，展示根据本发明的拆卸结构性壳体、船体、结构性栅格、甲板、海上船舶、风力机叶片或滑雪板和/或滑雪杖的方法(一般以17展示)的流程图。该方法包含：18提供结构性壳体、结构性栅格、船体、甲板、海上船舶、风力机叶片或滑雪板和/或滑雪杖；19将结构性壳体、船体、结构性栅格、甲板、海上船舶、风力机叶片或滑雪板和/或滑雪杖加热到200至 600℃的温度以使聚合物材料至少部分地热裂解；20将至少部分地热裂解的聚合物材料与玄武岩纤维分离；及21回收玄武岩纤维和/或至少部分地热裂解的聚合物材料。视情况，结构性壳体包含聚合物芯，且该方法进一步包含22回收聚合物芯。视情况，结构性壳体包含凝胶涂层，且该方法进一步包含23在加热之前至少部分地以机械方式移除凝胶涂层和/或通过燃烧凝胶涂层来移除凝胶涂层。 [0128] 参看图5，展示根据本发明的拆卸结构性壳体、船体、结构性栅格、甲板、海上船舶、风力机叶片或滑雪板和/或滑雪杖的方法(一般以30展示)的流程图。该方法包含：31提供结构性壳体、船体、甲板、结构性栅格、海上船舶、风力机叶片、滑雪板或滑雪杖(或本文所述的其他物体)；32使结构性壳体、船体、甲板、结构性栅格、海上船舶、风力机叶片、滑雪板或滑雪杖(或本文所述的其他物体)与溶剂接触以至少部分地溶解聚合物材料；及33回收玄武岩纤维和/或聚合物材料。 [0129] 参看图6，展示根据本发明的结构性壳体的玄武岩纤维层结构(一般以24展示)的示意性分解视图。展示基本上平行的玄武岩纤维7的多个层，其中各层中基本上平行的玄武岩纤维7的平均方向相对于邻近层中基本上平行的玄武岩纤维7的平均方向成约45°或约 90°。 [0130] 现将参考以下非限制性实施例描述本发明。 [0131] 实施例1 [0132] 根据本文所描述的方法制造如本文所述的玄武岩维增强材料。该材料具有单体结构。即，该材料是由单件玄武岩纤维增强材料组成。制造的材料为1m×1m的面板。 [0133] 步骤1： [0134] 将玄武岩纤维组织(层)按以下三个层叠置： [0135] 层1：600TRI(600g/m2三轴向编织) [0136] 层2：550UNI(550g/m2单向编织) [0137] 层3：600TRI(600g/m2三轴向编织) [0138] 步骤2： [0139] 将木制台包裹为封套(envelope)形式以确保周围完全真空密封。将步骤1的层结构引入至该封套中。用黏性胶带密封塑料包覆物，以便完全密封袋。步骤1的层结构在此“封套”中，准备进行灌注。将剥离层添加于该层的顶部上(以便容易地自复合材料释放真空袋并产生较好的端面修整)，且在其顶部上添加网格以帮助树脂较和缓地流动。在真空台的一端(在封套各部分端部)处，存在螺旋管，其帮助树脂较和缓地流过面板的宽度。 [0140] 将真空泵安装至真空容器上(用于捕获树脂溢流)。通过建立‑1.0巴的相对压力来测试袋的气密性。一旦达到‑1.0巴的相对压力，即关闭阀门且停止真空泵以进行所谓的降压测试(drop test)(用以测量最终的空气渗漏情况)。 [0141] 在完成上述步骤之后，将3000g来自Arkema的 与85g过氧化苯甲酰硬化剂(来自Nouryon的 GB‑50X)在桶中混合。混合后，立即将具有 GB‑50X树脂的桶连接至真空袋且再次启动真空泵。归因于整个面板上的负相对压力而由此产生树脂流。 [0142] 此步骤在室温下进行。 [0143] 步骤3： [0144] 将树脂在减压下保持约90分钟。随后，将复合材料在真空袋中保持隔夜且在次日早晨，移出真空袋以回收玄武岩纤维增强材料。 [0145] 单体玄武岩纤维增强材料能够通过本文所述的方法再循环。 [0146] 实施例2 [0147] 如实施例1中所述制造单体玄武岩纤维增强材料。然而，步骤1的层结构不同。在本实施例中，将玄武岩纤维组织(层)按以下四个层叠置： [0148] 层1：550UNI(550g/m2单向编织) [0149] 层2：300BI(300g/m2双轴向编织) [0150] 层3：300BI(300g/m2双轴向编织) [0151] 层4：550UNI(550g/m2单向编织；与层1成90°取向) [0152] 单体玄武岩纤维增强材料能够通过本文所述的方法再循环。 [0153] 实施例3 [0154] 如实施例1中所述制造夹层结构玄武岩纤维增强材料。然而，步骤1的层结构不同。 在本实施例中，将玄武岩纤维组织(层)按以下四个层叠置，其中PET发泡体芯处于中心： [0155] 层1：550UNI(550g/m2单向编织) [0156] 层2：300BI(300g/m2双轴向编织) [0157] 层3：PET发泡体芯(厚度：20mm) [0158] 层4：300BI(300g/m2双轴向编织) [0159] 层5：550UNI(550g/m2单向编织) [0160] 夹层结构材料为1m×0.10m的面板。夹层结构玄武岩纤维增强材料能够通过本文所述的方法再循环。 [0161] 当PET芯存在时，关键的是，树脂流过PET芯中的注射孔以在夹层的两端处产生牢固结合。 [0162] 实施例4 [0163] 包含本文所述的玄武岩纤维增强材料的面板根据以下方法步骤制备： [0164] 1.操作前：在介于18与24℃之间的室温下准备层压室。最大湿度45％； [0165] 2.脱脂并清洁层压台； [0166] 3.用脱模蜡给层压台打蜡； [0167] 4.施加第一层剥离层，用气溶胶黏着剂胶合端部； [0168] 5.用遮蔽胶带标记层设置； [0169] 6.根据表1叠置纤维组织； [0170] 7.用剥离层覆盖叠层且用气溶胶黏着剂胶合端部； [0171] 8.在层压台上的平坦表面上设置黏性胶带； [0172] 9.添加网状流动介质且用遮蔽胶带使其在表面上保持平坦； [0173] 10.安装3×10mm螺旋形物，用遮蔽胶带定位。1个抽吸点在织物上，1个真空点在叠层中间，且最后一个在网状流动介质的末端处； [0174] 11.在螺旋形物中心安装真空点； [0175] 12.在黏性胶带上设置真空包装。当工作台有孔隙时，包封层压台； [0176] 13.在真空点安装10mm灌注软管且用黏性胶带密封连接处； [0177] 14.在灌注之前进行降压测试真空测试。压力‑0.80/‑1.00巴。降压容差0.5巴/20分钟； [0178] 15.将2.7％的Perkadox GB50与El ium混合(10kg El ium＝270gPerkadox GB50)； [0179] 16.将El ium/Perkadox混合物脱气7至10分钟； [0180] 17.将脱气的混合树脂桶放置于层压台下方； [0181] 18.将灌注软管放入树脂桶中(最终用胶带黏在实心杆上以使软管保持在适当位置)； [0182] 19.缓慢打开阀门#2，使所有树脂进入管内且无空气。在树脂进入纤维之前关闭阀门； [0183] 20.打开阀门#1开始灌注； [0184] 21.当树脂流至真空点#2后3cm处时，将阀门点#2打开25％至50％，且当树脂在面板上可见时完全打开； [0185] 22.当催化剂开始工作且面板温度升高至35℃时关闭真空点#1； [0186] 23.保持真空直至树脂完全固化； [0187] 24.等待直至面板温度下降至室温； [0188] 25.脱模。 [0189] [0190] [0191] 表1：层结构 [0192] 因此，总组织及面板面积为32m2。 [0193] 使用三种不同压力分别制造三个面板，各面板具有表1的32层结构：‑0.80、‑0.85及‑0.90巴。各面板的各组分的总重量展示于表2中。 [0194] [0195] [0196] 表2：面板中各组分的重量 [0197] 此显示所施加的负压力愈大，面板中的树脂:纤维的比率愈低。 [0198] 也使用相同方法制备约一半面积的面板。层结构展示于表3中。 [0199] [0200] [0201] 表3：层结构 [0202] 因此，总组织及面板面积为17.28m2。 [0203] 使用同样的三种不同压力，即‑0.80、‑0.85及‑0.90巴来制造三个面板，其具有表3的32层结构。各面板的各组分的总重量展示于表4中。 [0204] 压力(巴)： ‑0.80 ‑0.85 ‑0.90 纤维(kg)： 9.50 9.50 9.50 树脂(kg)： 3.90 3.75 4.15 树脂:纤维比率： 41.05％ 39.47％ 43.68％ 总面板重量(kg)： 13.40 13.25 13.65 面板厚度(mm)： 12.75 12.35 12.80 [0205] 表4：面板中各组分的重量 [0206] 面板经历盔甲防护防弹性测试(NIJ‑STD‑0108.01的III级及IIIA级)并通过。 [0207] 实施例5 [0208] 包含本文所述的玄武岩纤维增强材料的面板根据以下方法步骤制备： [0209] 1.操作前：在介于18与24℃之间的室温下准备层压室。最大湿度45％； [0210] 2.脱脂并清洁层压台； [0211] 3.用脱模蜡给层压台打蜡； [0212] 4.施加第一层剥离层，用气溶胶黏着剂胶合端部； [0213] 5.用遮蔽胶带标记层设置； [0214] 6.根据表5叠置纤维组织； [0215] 7.用剥离层覆盖叠层且用气溶胶黏着剂胶合端部； [0216] 8.在层压台上的平坦表面上设置黏性胶带； [0217] 9.添加网状流动介质且用遮蔽胶带使其在表面上保持平坦； [0218] 10.安装3×10mm螺旋形物，用遮蔽胶带定位。1个抽吸点在织物上，1个真空点在叠层中间，且最后一个在网状流动介质的末端处； [0219] 11.在螺旋形物中心安装真空点； [0220] 12.安装压力计； [0221] 13.在黏性胶带上设置真空包装。当工作台有孔隙时，包封层压台； [0222] 14.在真空点安装10mm灌注软管且用黏性胶带密封连接处； [0223] 15.在灌注之前进行降压测试真空测试。压力‑1.00巴。降压容差0.5巴/20分钟； [0224] 16.将2.7％的Perkadox GB50与El ium混合(10kg El ium＝270gPerkadox GB50)； [0225] 17.将El ium/Perkadox混合物脱气7至10分钟； [0226] 18.将脱气的混合树脂桶放置于层压台下方； [0227] 19.将灌注软管放入树脂桶中(最终用胶带黏在实心杆上以使软管保持在适当位置)； [0228] 20.打开阀门#1开始灌注； [0229] 21.当树脂流至真空点#2后3cm处时，打开阀门点#2； [0230] 22.完全灌注后，关闭真空点#2； [0231] 23.当催化剂开始工作且面板温度升高至35℃时关闭真空点#1； [0232] 24.保持真空直至树脂完全固化； [0233] 25.等待直至面板温度下降至室温； [0234] 26.脱模。 [0235] [0236] [0237] 表5：层结构 [0238] 因此，总组织及面板面积为32m2。总面板重量为24.83kg，由17.60kg纤维、7.04kg树脂及0.19kg Perkadox构成。 [0239] 也根据上述工序制造出具有准各向同性叠层的面板，其具有根据表6的层结构。 [0240] [0241] [0242] [0243] 表6：层结构 [0244] 因此，总面板面积为43m2，其具有22m2的UNI及21m2的BI。总面板重量为25.96kg，由 18.40kg纤维(12.10kg UNI及6.30kg BI)、7.36kg树脂及0.20Kg Perkadox构成。 [0245] 也根据上述工序制造出具有相同层结构的较小面板，该层结构如表7及表8中所定义。 [0246] [0247] [0248] 表7：层结构 [0249] 因此，总组织及面板面积为25.92m2。总面板重量为18.90kg，由14.26kg纤维及 4.64kg树脂构成。因此，树脂与纤维比率为32.54％且面板厚度为12.12mm。 [0250] [0251] [0252] [0253] 表8：层结构 [0254] 因此，总组织及面板面积为34.83m2，其具有17.82m2的UNI及17.01m2的BI。总面板重量为20.70kg，由14.90kg纤维及5.80kg树脂构成。因此，树脂与纤维比率为38.93％且面板厚度为13.20mm。 [0255] 面板经历盔甲防护防弹性测试(NIJ‑STD‑0108.01的III级及IIIA级)并通过。 [0256] 前述实施方式已借助于解释及说明提供，且并不旨在限制所附权利要求的范围。 本文中所说明的当前优选实施方案的诸多变化对于本领域普通技术人员将为显而易知的且仍在所附权利要求范围及其等效物的范围内。