技术领域
[0001] 本发明涉及油路结构。
相关背景技术
[0002] 在JP2014－020299A中公开了一种内部形成有油路的油泵罩。
[0003] 在车辆用的自动变速器中，在容纳变速机构部的变速器箱和容纳液力变矩器的转换器外壳之间设置有划分变速器箱的内部空间和转换器外壳的内部空间的虚拟罩(罩部件)。
[0004] 在罩部件的内部也与油泵罩同样地形成有油路，从油压控制回路供给的油通过罩部件内的油路供给至变速机构部侧，用于变速机构部的驱动及润滑。
[0005] 在罩部件的中央部设置有供液力变矩器的输出轴贯通的贯通孔和包围贯通孔的圆筒状的支承壁部。
[0006] 输出轴是与从液力变矩器向变速机构部的扭矩传递相关的轴，为了确保轴的支承刚性，支承壁部在径向上具有厚度而形成。
具体实施方式
[0035] 以下，对本发明的实施方式进行说明。
[0036] 图1是采用油路结构10的自动变速器1的主要部分放大图。
[0037] 图2是从前进后退切换机构3侧观察罩部件6的俯视图。
[0038] 图3是自动变速器1的主要部分放大图，是放大表示罩部件6的支承壁部62周围的图。
[0039] 如图1所示，在车辆用的自动变速器1中，在液力变矩器2和变速机构部的构成要素即前进后退切换机构3之间设置有罩部件6(虚拟罩)。
[0040] 罩部件6具有在剖视时形成板状的分隔壁部61。分隔壁部61以与旋转轴X正交的朝向设置。
[0041] 罩部件6的分隔壁部61通过螺栓固定于未图示的变速器箱，并将变速器箱中的液力变矩器2侧的开口密封。
[0042] 在分隔壁部61的内部设置有多个油路(参照图2、虚拟线)。从未图示的油压控制回路向油路中的每一个供给油。将供给至油路的油向变速机构部或液力变矩器2供给。供给至变速机构部侧的油用于变速机构部的驱动及润滑。
[0043] 如图1所示，在分隔壁部61的中央部设置有插通孔610。插通孔610沿厚度方向(旋转轴X方向)贯通分隔壁部61。
[0044] 在分隔壁部61中的前进后退切换机构3侧(图1中的左侧)设置有包围插通孔610的圆筒状的支承壁部62。
[0045] 在自动变速器1中，液力变矩器2的输出轴20从液力变矩器2侧向变速机构部侧(图中的左侧)插通罩部件6的插通孔610。
[0046] 输出轴20是与从液力变矩器2向变速机构部的扭矩传递相关的传递轴。输出轴20沿着旋转轴X设置。
[0047] 涡轮轮毂231花键嵌合于输出轴20的一端20a。液力变矩器2的涡轮转轮23固定于涡轮轮毂231。涡轮转轮23经由涡轮轮毂231与输出轴20可一体旋转地连结。
[0048] 在液力变矩器2中，将泵叶轮21和涡轮转轮23设置为在共同的旋转轴X上可相对旋转。定子22位于泵叶轮21和涡轮转轮23之间。定子22经由单向离合器24被定子轴8支承。
[0049] 定子轴8以沿着旋转轴X的朝向设置。定子轴8外插于液力变矩器2的输出轴20，单向离合器24的内圈24a花键嵌合于定子轴8的前端8a侧的外周。
[0050] 定子轴8从变速机构部侧向液力变矩器2侧(图中的右侧)贯通罩部件6的插通孔610。定子轴8的基端8b侧的嵌合部81被压入罩部件6的支承壁部62的内周，定子轴8由作为固定侧部件的罩部件6支承。
[0051] 定子轴8的前端8a侧贯通设置于液力变矩器2的外壳25的开口部251，位于外壳25的内部。
[0052] 与泵叶轮21一体形成的套筒211外插于定子轴8。
[0053] 套筒211是以沿着旋转轴X的朝向设置的筒状部件，套筒211的内周经由衬套BS由定子轴8的外周支承。
[0054] 套筒211在变速机构部侧横切外壳25的开口部251而设置。套筒211的前端211a与罩部件6的分隔壁部61对置。
[0055] 设置于外壳25的开口部251的唇形密封件RS与套筒211的外周弹性接触，通过唇形密封件RS将外壳25的内部空间A油密地密封。
[0056] 套筒211的前端211a被压入驱动链轮27的内周，套筒211和驱动链轮27被连结为不能相对旋转。
[0057] 驱动链轮27的内周经由衬套BS由定子轴8的外周支承。
[0058] 在此，在液力变矩器2中，将未图示的驱动源的输出旋转输入泵叶轮21，泵叶轮21绕旋转轴X旋转。
[0059] 于是，与泵叶轮21一体形成的套筒211和固定于套筒211的驱动链轮27也绕旋转轴X旋转。
[0060] 在驱动链轮27上绕挂有未图示的链条，套筒211的旋转经由链条传递到油泵(未图示)，驱动油泵。由此，向未图示的油压控制回路供给初始压力。
[0061] 此时，在驱动链轮27经由衬套BS支承于外周的定子轴8上，从绕挂于驱动链轮27的链条朝向旋转轴X侧的应力作用于与油泵相反侧的区域(图1中的上侧的区域)。而且，输入到定子轴8的应力作用于支承定子轴8的罩部件6(支承壁部62)。
[0062] 而且，泵叶轮21的旋转经由外壳25内的流体向涡轮转轮23传递。于是，涡轮转轮23的旋转经由涡轮轮毂231向输出轴20传递，输出轴20绕旋转轴X旋转。
[0063] 输出轴20沿旋转轴X方向贯通设置于罩部件6的支承壁部62，到达前进后退切换机构3的内径侧。
[0064] 离合器鼓54的连结部545花键嵌合于输出轴20中的从支承壁部62突出的区域的外周。
[0065] 输出轴20与前进后退切换机构3侧的离合器鼓54连结为不能相对旋转。
[0066] 因此，在自动变速器1中，液力变矩器2的输出旋转经由输出轴20输入前进后退切换机构3的离合器鼓54。
[0067] 前进后退切换机构3具有行星齿轮机构4、前进离合器5以及后退制动器(未图示)。
[0068] 如图3所示，行星齿轮机构4具有太阳轮41、齿圈42、小齿轮43、小齿轮轴44、行星齿轮架45。
[0069] 行星齿轮机构4容纳于前进离合器5的离合器鼓54(外壁部542)的内侧。
[0070] 前进离合器5具有内径侧板51、外径侧板52、以及在旋转轴X方向上进行冲程的活塞53。
[0071] 内径侧板51花键嵌合于离合器轮毂55的筒壁部551的外周。离合器轮毂55的内径侧固定于太阳轮41的侧面，离合器轮毂55与太阳轮41一体绕旋转轴X旋转。
[0072] 外径侧板52花键嵌合于离合器鼓54的外壁部542的内周。内径侧板51和外径侧板52在旋转轴X方向上交替配置。
[0073] 离合器鼓54具有以与旋转轴X正交的朝向设置的底壁部541。从旋转轴X方向观察，底壁部541形成环状，底壁部541的外周和内周分别由筒状的外壁部542和内壁部543遍及整个周包围。
[0074] 内壁部543外插于筒状部件7(第一环状部件)。筒状部件7被压入支承壁部62的外周。内壁部543经由筒状部件7，由罩部件6的支承壁部62支承为可旋转。
[0075] 在内壁部543的前端设置有向内径侧延伸的圆板部544。圆板部544配置于太阳轮41和支承壁部62之间的间隙。
[0076] 在太阳轮41的侧面定位的止推滚针轴承NB1位于圆板部544和太阳轮41之间。
[0077] 由圆板部544定位的止推滚针轴承NB2位于圆板部544和支承壁部62之间。
[0078] 圆板部544的内周到达定子轴8的内径侧。在圆板部544的内径侧的端部设置有筒状的连结部545。
[0079] 连结部545以沿着旋转轴X的朝向设置，连结部545花键嵌合于液力变矩器2的输出轴20的外周。
[0080] 在离合器鼓54中，在内壁部543和外壁部542之间设置有活塞53。
[0081] 活塞53具有从旋转轴X方向观察形成环状的基部531和包围基部531的外周的周壁部532。
[0082] 周壁部532的前端侧向外径侧折弯，形成从旋转轴X方向观察形成环状的按压部533。
[0083] 在旋转轴X方向上，按压部533与内径侧板51和外径侧板52重叠的区域对置。碟形弹簧523位于按压部533和外径侧板52之间。
[0084] 活塞53从行星齿轮机构4侧(图中的左侧)插入到离合器鼓54的内壁部543和外壁部542之间。在活塞53的基部531和离合器鼓54的底壁部541之间形成有供给活塞53的工作油压(油OL)的油室R。
[0085] 弹簧Sp的一端从旋转轴X方向与活塞53的基部531抵接。弹簧Sp的另一端由弹簧护圈56支承。弹簧护圈56向离开活塞53的方向(图中的左方向)的位移被与内壁部543的外周卡合的卡环561限制。
[0086] 活塞53被弹簧Sp向离开行星齿轮机构4的方向施力。
[0087] 如果向油室R供给工作油压，则活塞53沿旋转轴X方向压缩弹簧Sp，同时向靠近行星齿轮机构4的方向(图中的左方向)位移。由此，将内径侧板51和外径侧板52紧固为在由卡环521定位的保持板522和活塞53的按压部353之间不能相对旋转。
[0088] 另外，如果停止向油室R供给工作油压(油OL)，则活塞53通过弹簧Sp的作用力向离开行星齿轮机构4的方向(图中的右方向)位移，容许内径侧板51和外径侧板52的相对旋转。
[0089] 图4是对油OL向油室R的供给路径进行说明的图。
[0090] 图5A－5F是对密封圈9和密封圈9的作用进行说明的图。
[0091] 图5A是表示离合器鼓54的内壁部543的内周543a和筒状部件7的外周7c的之间的间隙由密封圈9密封之前的状态的图。
[0092] 图5B是图5A中的区域A的放大图。
[0093] 图5C是图5A中的区域B的放大图。
[0094] 图5D是表示离合器鼓54的内壁部543的内周543a和筒状部件7的外周7c之间的间隙由密封圈9密封的状态的图。
[0095] 图5E是图5D中的区域C的放大图。
[0096] 图5F是对比较例的密封圈9'进行说明的图。
[0097] 如图4所示，在罩部件6上设置有油OL的供给路68、69。供给路68与未图示的油压控制回路连通，并且在支承壁部62的内周开口。在支承壁部62，在与供给路68相邻的位置设置有供给路69。供给路69使支承壁部62的内周和外周连通。
[0098] 供给路69经由设置于定子轴8的外周的油槽821与供给路68连通。经由油槽821向供给路69供给从未图示的油压控制回路供给至供给路68的油OL。
[0099] 供给路69在支承壁部62的压入筒状部件7的区域的外周开口。在筒状部件7中，油孔71在与供给路69对置的区域的内周开口。
[0100] 油孔71与在筒状部件7的外周开口的油槽72连通。油孔71在油槽72的旋转轴X方向上的大致中央开口。
[0101] 在离合器鼓54的内壁部543，在与油孔71和油槽72对置的区域形成有油孔546。油孔546与所述的油室R连通。
[0102] 油室R经由内壁部543的油孔546、筒状部件7的油槽72及油孔71与供给路69连通。
[0103] 在压入于支承壁部62的外周的筒状部件7中，在油孔71的旋转轴X方向上两侧设置有环状槽73、73。
[0104] 如图7B所示，环状槽73、73遍及绕旋转轴X的周向的整个周而设置。
[0105] 如图5A所示，低摩擦型的密封圈9、9外嵌于环状槽73、73。
[0106] 如图5B所示，密封圈9具有外径侧的基部91和从基部91的内周突出的突出部92。突出部92遍及绕旋转轴X的周向的整个周，以规定高度h(参照图5C)突出。
[0107] 突出部92从基部91的宽度方向(旋转轴X方向)上的大致中央部向内径侧突出。在剖视时，密封圈9具有大致T字形状。
[0108] 突出部92的旋转轴X方向上的宽度W1比基部91的旋转轴X方向上的宽度W2窄(参照图5B)。
[0109] 突出部92的旋转轴X方向上的一侧面92b位于从基部91的侧面91b偏向另一侧面92c侧的位置。
[0110] 密封圈9与环状槽73游隙嵌合，可以在旋转轴X方向(图5A中的左右方向)和径向(图5A中的上下方向)上位移。
[0111] 在环状槽73中，在向所述的油室R供给油压时，通过离合器鼓54的内壁部543的内周543a和筒状部件7的外周7c之间的间隙从油槽72侧供给油OL。
[0112] 供给至环状槽73的油OL作用于密封圈9的基部91的内周91d及侧面91c和突出部92的内周92d及侧面92c，使密封圈9移动到图5E所示的位置。
[0113] 在该状态下，密封圈9使基部91的外周91a压接于内壁部543的内周543a，并且使侧面91b压接于环状槽73的侧面73b，将内壁部543的内周543a和筒状部件7的外周7c之间的间隙密封。
[0114] 由此，使向油室R供给的油OL的一部分不通过内壁部543的内周543a和筒状部件7的外周7c之间的间隙从环状槽73的部分漏出。
[0115] 而且，如果停止向油室R供给油OL，则环状槽73内的油也被排出，密封圈9能够位移到不将内壁部543的内周543a和筒状部件7的外周7c之间的间隙密封的开放位置(参照图5A－5C)。
[0116] 此时，密封圈9的外周91a和侧面91b有时以与内壁部543的内周543a和环状槽73的侧面73b分别维持接触的状态保持。
[0117] 在该状态下，如果离合器鼓54和支承壁部62(筒状部件7)相对旋转，则压接于环状槽73的侧面73b的密封圈9的侧面91b成为针对相对旋转的阻力，可能影响搭载有自动变速器1的车辆的燃油经济性。
[0118] 在本实施方式中，采用具有规定高度h的突出部92的密封圈9，压接于环状槽73的侧面73b的面积(侧面91b的面积)相较于没有突出部92的比较例的密封圈9'(参照图5F)变窄。
[0119] 在密封圈9的情况下，与具有相同径向高度h'的比较例的密封圈9'(参照图5F)相比，与环状槽73的侧面73b的接触面积减小了突出部92的高度h的量。
[0120] 因此，在维持密封圈9的外周91a和侧面91b与内壁部543的内周543a和环状槽73的侧面73b分别接触的状态下，即使离合器鼓54和支承壁部62(筒状部件7)相对旋转，与比较例的密封圈9'的情况相比，阻力(摩擦力)也较小。
[0121] 而且，通过设置规定高度h的突出部92，作用于突出部92的侧面92b的油OL的压力作用在使密封圈9的侧面91b从环状槽73的侧面73b分开的方向上。因此，与比较例的密封圈9'相比，密封圈9的侧面91b相对于环状槽73的侧面73b的压接力减小。
[0122] 由此，难以保持油OL向环状槽73内的流入停止后，密封圈9的侧面91b仍旧与环状槽73的侧面73b接触的状态。
[0123] 由此，离合器鼓54和支承壁部62(筒状部件7)相对旋转时的阻力(摩擦力)也减小。
[0124] 如上所述，密封圈9与油OL向油室R的供给/非供给的切换连动地在环状槽73内滑动位移。另外，当离合器鼓54和筒状部件7相对旋转时，在环状槽73内滑动。
[0125] 因此，在本实施方式中，将形成有环状槽73的筒状部件7与由铝系材料形成的罩部件6(支承壁部62)分体形成，并且由相对于密封圈9的耐磨损性高的铁系材料形成。
[0126] 由此，通过滑动位移的密封圈9，使环状槽73不易磨损。
[0127] 图6A－6B是对本实施方式的油路结构10的优势进行说明的图。
[0128] 图6A是放大表示设置有油路63的支承壁部62的图。图6B是表示比较例的支承壁部62'的图。
[0129] 图7A－7B是对本实施方式的油路结构10进行说明的图。图7A是图3中的VIIa－VIIa剖视图。图7B是示意性表示沿着图7A中的中心线CL切断罩部件6的截面的立体图。此外，在图7B中，示出由油路63的部分切断罩部件6的支承壁部62的截面。
[0130] 如图3所示，与分隔壁部61相同，在支承壁部62的内部也形成有油路63。油路63为了向与支承壁部62的前端62b对置配置的止推滚针轴承NB2供给润滑用油OL而设置。
[0131] 油路63由内部油路64和由筒状部件7封闭了外周侧的开口的油槽65构成。
[0132] 内部油路64在支承壁部62内向离开分隔壁部61的方向(图中的左方向)延伸。内部油路64沿着相对于旋转轴X倾斜的直线L设置。内部油路64以随着离开分隔壁部61而靠近支承壁部62的外周的朝向形成。
[0133] 内部油路64的内径侧的端部在分隔壁部61的内径侧与设置于分隔壁部61内的油路611连通。在分隔壁部61，油路611在插通孔610的内周开口，油路611的开口由压入于支承壁部62的内周的定子轴8的外周密封。
[0134] 因此，从未图示的油压控制回路供给至油路611的油OL流入支承壁部62内的内部油路64。
[0135] 内部油路64的外径侧的端部与在支承壁部62的外周开口的油槽65连通。
[0136] 如图7A所示，在支承壁部62，油槽65设置于绕旋转轴X的周向的一个部位。从旋转轴X方向观察，油槽65具有使顶点P朝向旋转轴X侧的半圆形状。
[0137] 如图6A及图7B所示，在支承壁部62的外周，油槽65以沿着旋转轴X的朝向设置。油槽65从分隔壁部61的前端62b朝向分隔壁部61侧(图中的右侧)直线状地延伸。
[0138] 如图6A所示，在支承壁部62的外周设置有台阶部622。
[0139] 油槽65从前端62b形成至比台阶部622向前端62b侧偏离规定距离Wx的位置。
[0140] 在油槽65中的分隔壁部61侧(图中的右侧)的端部设置有锪孔部651。锪孔部651以沿着穿过所述的油路63的中心的直线L的朝向到达比油槽65靠内径侧(旋转轴X侧)而形成。
[0141] 锪孔部651的底面641a为与直线L正交的平坦面，在锪孔部651的底面641a，以与该底面641a正交的朝向形成的内部油路64开口。
[0142] 在支承壁部62的前端62b，在与油槽65交叉的位置形成有凹部621。
[0143] 如图7A所示，凹部621是沿径向切除支承壁部62的前端62b侧的区域而形成的。从旋转轴X方向观察，凹部621具有规定宽度Wy，油槽65在凹部621的内侧开口。
[0144] 如图6A所示，凹部621向分隔壁部61侧(图中的右侧)凹陷比筒状部件7的另一端7b或定子轴8的基端8b多规定深度D1的量。
[0145] 由离合器鼓54(圆板部544)支承的止推滚针轴承NB2位于支承壁部62的延长上。
[0146] 支承壁部62的前端62b向止推滚针轴承NB2侧突出比筒状部件7的另一端7b或定子轴8的基端8b多ΔL的量。因此，当离合器鼓54在旋转轴X方向上位移时，仅支承壁部62和与离合器鼓54一起位移的止推滚针轴承NB2接触。
[0147] 压入于支承壁部62的外周的筒状部件7的一端7a从旋转轴X方向碰触支承壁部62的外周的台阶部622。
[0148] 在该状态下，油槽65的外周侧的开口被筒状部件7封闭。由此，在支承壁部62的外周62c和筒状部件7的内周7d之间形成沿着旋转轴X延伸到支承壁部62的前端62b的油路。
[0149] 如上所述，油槽65形成至比分隔壁部61向前端62b侧偏离的位置(相对于分隔壁部61偏向前端62b侧的位置)。因此，在支承壁部62的外周62c和筒状部件7的内周7d之间形成与油路的形成无关的规定距离Wx的密封区域SL。
[0150] 由此，使通过内部油路64供给至油槽65的油OL不从压入于支承壁部62的外周62c的筒状部件7和分隔壁部61侧的台阶部622之间的间隙漏出。
[0151] 在本实施方式中，对筒状部件7的一端7a侧的内周实施曲面加工Rx，在筒状部件7的一端7a侧的内周形成有凹坑PK1。
[0152] 该凹坑PK1为了捕捉将筒状部件7压入支承壁部62的外周时产生的夹杂物而设置。
[0153] 如果将筒状部件7压入支承壁部62的外周，则刮削支承壁部62的表面，产生夹杂物。在压入的过程中产生的夹杂物被按压，移动到台阶部622侧。
[0154] 在未设置凹坑PK1的情况下，所产生的夹杂物可能夹在筒状部件7的一端7a和台阶部622之间而产生间隙。另外，所产生的夹杂物可能使筒状部件7的内周7d和支承壁部62的外周62c之间产生间隙。在该情况下，从内部油路64供给至油槽65的油OL可能通过产生的间隙从分隔壁部61侧漏出。
[0155] 在本实施方式中，通过在筒状部件7的一端7a侧的内周形成凹坑PK1，能够防止该事态的发生。
[0156] 如上所述，在支承壁部62的内周压入定子轴8的嵌合部81。嵌合部81具有压入部810和锯齿嵌合部811。
[0157] 锯齿嵌合部811以比压入部810大的外径形成。从压入部810观察，锯齿嵌合部811位于基端8b侧(图中左侧)。
[0158] 对锯齿嵌合部811的外周实施锯齿加工。
[0159] 锯齿811a以沿着旋转轴X的朝向形成为直线状，在锯齿嵌合部811的外周，遍及绕旋转轴X的周向的整个周设置有锯齿811a。在锯齿嵌合部811，锯齿811a遍及旋转轴X方向上的全长而设置。
[0160] 在支承壁部62，设置有油槽65的区域的内径侧成为供锯齿嵌合部811嵌合的被嵌合部623。
[0161] 在支承壁部62，油槽65中的比锪孔部651靠前端62b侧(图中左侧)的区域成为被嵌合部623。
[0162] 在本实施方式中，如果将锯齿嵌合部811锯齿嵌合于支承壁部62(被嵌合部623)的内周，则在锯齿嵌合部811和压入部810之间形成有凹坑PK2。
[0163] 如果将锯齿嵌合部811锯齿嵌合于支承壁部62的内周，则刮削支承壁部62的表面(被嵌合部623的内周)，产生夹杂物。
[0164] 在锯齿嵌合的过程中产生的夹杂物被锯齿嵌合部811按压而移动。
[0165] 在未设置凹坑PK2的情况下，所产生的夹杂物可能使支承壁部62(被嵌合部623)的内周和嵌合部81的外周之间产生间隙。
[0166] 在本实施方式中，通过在锯齿嵌合部811和支承壁部62之间形成旋转轴X方向上的凹坑PK2，能够防止该事态的发生。
[0167] 在此，本案发明者发现，为了将罩部件6轻量化而将罩部件6的构成材料单纯地从以往的铁系材料变更为铝合金系材料，但设置于支承壁部62'的外周的环状槽67、67(参照图6B)磨损。
[0168] 其是由如下的理由引起的。
[0169] ·在重复工作油压(油OL)向油室R的供给/切断的过程、离合器鼓54和支承壁部62相对旋转的过程中，密封圈9在环状槽67内滑动。因为铝合金系材料相对于由氟系材料构成的密封圈9的耐磨损性比铁系材料低，所以环状槽67被滑动的密封圈9刮削。
[0170] 在此，如果将全部油路63'埋入支承壁部62'的内部而形成，则为了确保支承壁部62'的刚性，需要增多支承壁部62'的构成材料中包围油路63'的区域的构成材料的量，加厚包围油路63'的构成材料的径向的厚度Wc、Wd(参照图6B)。
[0171] 因此，在由铝合金系材料形成的罩部件6中，如果以进一步的轻量化为目的而减小支承壁部62'的径向的厚度Wb，则径向的厚度Wc、Wd也变小，所以包围油路63'的区域的构成材料的总量减少。
[0172] 于是，构成材料占支承壁部62'的比例降低，结果是支承壁部62'的支承刚性降低。而且，由于环状槽67的磨损，可能产生密封圈9'的密封性的降低等。
[0173] 因此，在本实施方式中，在由铝合金系材料构成的支承壁部62的外周压入由相对于密封圈9的耐磨损性高的铁系材料构成的筒状部件7，在筒状部件7的外周形成供密封圈9游隙嵌合的环状槽67、67。
[0174] 由此，使由铝合金系材料构成的支承壁部62不被滑动的密封圈9磨损。
[0175] 而且，未采用在支承壁部62的外周和压入于支承壁部62的外周的筒状部件7内周之间形成有沿着旋转轴X方向的油路63的油路结构10，以完全埋入支承壁部62的内部的状态形成沿着旋转轴X的油路。
[0176] 由此，在支承壁部62，仅通过确保油路63的内径侧的厚度We(参照图6A)，就能够确保支承壁部62的刚性。
[0177] 因此，能够使包括压入于支承壁部62的外周的筒状部件7的厚度的支承壁部62整体的径向上的厚度Wa(参照图6A)比内部埋入有油路的比较例的支承壁部62'(参照图6B)的厚度Wb薄。
[0178] 另外，如上所述，与驱动链轮27一体旋转的套筒211外插于由支承壁部62支承的定子轴8。因此，在油泵(未图示)驱动时，从绕挂于驱动链轮27的链条朝向旋转轴X侧的应力作用于定子轴8。而且，输入到定子轴8的应力作用于支承定子轴8的罩部件6(支承壁部62)。
[0179] 如上所述，在支承壁部62的外周和压入于支承壁部62的外周的筒状部件7内周之间形成有沿着旋转轴X方向的油路63的油路结构10中，能够确保支承壁部62的支承强度，同时减薄径向上的厚度。
[0180] 因此，能够使支承壁部62具有可承受从定子轴8侧输入的应力，更具体而言从液力变矩器2的定子22经由定子轴8输入的应力的支承强度。
[0181] 如上，本实施方式的油路结构10具有以下的结构。
[0182] (1)油路结构10具有：
[0183] 支承壁部62，其包围输出轴20(轴)的插通孔610；
[0184] 筒状部件7(第一筒状部件)，其外嵌于支承壁部62；
[0185] 定子轴8(第二筒状部件)，其内嵌于支承壁部62，并且支承输出轴20的外周，[0186] 在旋转轴X的径向上，在支承壁部62和筒状部件7之间设置有沿着输出轴20的旋转轴X方向的油路63(参照图3)。
[0187] 如图6B所示，如果将油路63'全部埋入支承壁部62'的内部而形成，则为了确保支承壁部62'的刚性而需要增多支承壁部62'的构成材料中包围油路63'的区域的构成材料的量。
[0188] 在该情况下，需要将包围油路63的构成材料的径向上的厚度Wc、Wd(参照图6B)双方均增厚。
[0189] 因此，如果以轻量化为目的而减小支承壁部62'的外径，则包围油路63'的区域的构成材料的总量减少，构成材料占支承壁部62'的比例降低，结果是支承壁部62'的支承刚性降低。
[0190] 如果如上所述构成，则利用支承壁部62和筒状部件7的对合面形成油路63。
[0191] 由此，当减小支承壁部62的外径时，无需增厚包围油路63的构成材料的外径侧的厚度。
[0192] 即，在支承壁部62，仅通过确保油路63的内径侧的厚度We(参照图6A)，就能够确保支承壁部62的刚性。
[0193] 因此，能够使包括压入于支承壁部62的外周的筒状部件7的厚度的支承壁部62全体的径向上的厚度Wa(参照图6A)比内部埋入有油路的比较例的支承壁部62'(参照图6B)的厚度Wb薄。
[0194] 本实施方式的油路结构10具有以下的结构。
[0195] (2)油路63具有由筒状部件7的内周7d封闭设置于支承壁部62的外周的油槽65的外周侧的开口而形成的区域。
[0196] 例如，如果由筒状部件7的内周7d封闭设置于支承壁部62的外周的油槽65的外周侧的开口而形成油路，则能够在减小了径向的厚度的支承壁部62使油路周围的构成材料的量比油路形成于支承壁部62的内部的情况多。
[0197] 由此，能够确保支承壁部62处的输出轴20(轴)的支承刚性。
[0198] 另外，因为能够仅通过在支承壁部62的外周设置油槽65而形成油路，所以与在支承壁部62的内部设置油路的情况相比，作业负荷减少。由此，能够期待形成油路的作业成本的降低。
[0199] 本实施方式的油路结构10具有以下的结构。
[0200] (3)在定子轴8中，对基端8b侧的锯齿嵌合部811的外周实施锯齿加工。
[0201] 将定子轴8的被实施了锯齿加工的锯齿嵌合部811锯齿嵌合于支承壁部62的内周，并固定于支承壁部62的内周。
[0202] 锯齿嵌合引起的应力作用于支承壁部62处的供定子轴8锯齿嵌合的区域。
[0203] 因此，在支承壁部62'的内部埋入油路63'(参照图6B)而形成的情况下，需要增厚包围油路63'的构成材料的径向上的厚度Wc、Wd(参照图6B)，即沿径向增厚支承壁部62'。其目的在于，确保输出轴20的支承刚性，同时确保可承受锯齿嵌合的刚性。
[0204] 于是，以轻量化为目的而减小支承壁部62'的径向上的厚度(外径)是困难的。
[0205] 如果由筒状部件7的内周7d封闭设置于支承壁部62的外周的油槽65的开口而形成油路，则即使至少使支承壁部62的外径比将油路63全部埋入支承壁部62的内部而形成的情况小，也能够确保支承壁部62的刚性。
[0206] 因此，在抑制支承壁部62的外径的同时，容易确保输出轴20的支承刚性和可承受锯齿嵌合的刚性。
[0207] 由此，与油路63'形成于支承壁部62'内的情况相比，能够减小支承壁部62的外径，同时实现轻量化。
[0208] 另外，因为油路63设置于支承壁部62的外周侧，所以能够降低将定子轴8的锯齿嵌合部811压入支承壁部62的内周时产生的切削片混入油路63的可能性。
[0209] 本实施方式的油路结构10具有的以下的结构。
[0210] (4)在支承壁部62，在旋转轴X方向的一端设置有外径比支承壁部62大的分隔壁部61(大径部)。
[0211] 在支承壁部62，筒状部件7从旋转轴X方向上的前端62b(另一端)侧被压入支承壁部62的外周。
[0212] 油路63是将设置于支承壁部62的外周的油槽65的开口由筒状部件7的内周7d封闭而形成的。
[0213] 在支承壁部62的外周，油槽65从比分隔壁部61向前端62b侧偏离的位置延伸到前端62b。
[0214] 油路63经由设置于支承壁部62的内部油路64，在支承壁部62的内周侧与分隔壁部61内的油路611连通。
[0215] 如果这样构成，则在支承壁部62的分隔壁部61侧的外周，与分隔壁部61相连的区域即未设置油槽65的区域作为将支承壁部62的外周62c和筒状部件7的内周7d之间的间隙密封的密封区域SL发挥作用。
[0216] 如果支承壁部62的外周的油槽65到达分隔壁部61而形成，则由于筒状部件7的压入而产生的磨削物可能夹在旋转轴X方向上的筒状部件7的一端7a和分隔壁部61之间而产生间隙。
[0217] 在该情况下，因为不存在将支承壁部62的外周62c和筒状部件7的内周7d之间的间隙密封的密封区域SL，所以在油路63中流通的油OL的一部分可能从产生的间隙向外部漏出。
[0218] 通过如上所述构成，在支承壁部62的外周62c和筒状部件7的内周7d之间设置作为密封区域SL发挥作用的部位，能够适宜地防止在油路63中流通的油OL的一部分从在筒状部件7和分隔壁部61或支承壁部62之间产生的间隙向外部漏出。
[0219] 本实施方式的油路结构10具有以下的结构。
[0220] (5)分隔壁部61是封闭自动变速器的变速器箱的开口的罩部件6。
[0221] 输出轴20是液力变矩器2的输出轴。
[0222] 定子轴8是液力变矩器2的定子轴。
[0223] 如果这样构成，则在确保液力变矩器2的输出轴20及定子轴8的支承刚性的同时，能够实现车辆的自动变速器的轻量化。
[0224] 通过自动变速器的轻量化，能够期待搭载有自动变速器的车辆的燃油经济性提高。
[0225] 本实施方式的油路结构10具有以下的结构。
[0226] (6)在筒状部件7的外周7c设置有供密封圈9、9游隙嵌合的环状槽73、73。
[0227] 筒状部件7由相对于密封圈9的耐磨损性比构成支承壁部62的材料高的材料形成。
[0228] 在筒状部件7未外嵌于支承壁部62，且环状槽73、73直接设置于支承壁部62的情况下，在减小由铝合金系材料构成的支承壁部62的外径时，需要考虑密封圈9引起的环状槽的磨损。
[0229] 如果如上所述构成，则在减小支承壁部62的外径时，无需考虑密封圈9引起的磨损。因此，能够使包括外嵌于支承壁部62的筒状部件7的径向的厚度Wa(参照图6A)比支承壁部62'直接设置环状槽67时的径向的厚度Wb(参照图6B)小。
[0230] 例如，如果由铁系材料形成筒状部件7，并且由比铁系材料轻量但相对于密封圈9的耐磨损性比铁系材料低的铝合金系材料形成支承壁部62，则能够确保输出轴20的支承刚性，同时实现轻量化。
[0231] 另外，因为铝合金系材料比铁系材料容易加工，所以容易对支承壁部的外周加工槽。
[0232] (7)前进离合器5的作为旋转体的离合器鼓54(内壁部543)外插于由铁系材料构成的筒状部件7(第一筒状部件)。
[0233] 离合器鼓54被支承为在筒状部件7的外周7c可旋转。
[0234] 在筒状部件7的外周7c，两个环状槽73、73沿旋转轴X方向隔开间隔设置。
[0235] 在沿旋转轴X方向隔开间隔设置的环状槽73、73之间开设有前进离合器5(摩擦紧固装置)的驱动用油OL的供给路(油孔71、油槽72)。
[0236] 游隙嵌合于环状槽73的密封圈9通过从供给路供给的油将筒状部件7的外周7c和内壁部543的内周543a之间的间隙密封。
[0237] 如果这样构成，则与在由铝合金系材料构成的支承壁部62的外周直接设置环状槽67的情况相比，能够抑制环状槽67的磨损。
[0238] (8)密封圈9由从径向压接于离合器鼓54的内壁部543的内周543a的环状的基部91和从基部91的内周向内径侧突出的突出部92一体形成。
[0239] 如果这样构成，则密封圈9与具有相同径向高度h'的比较例的密封圈9'(参照图5E)相比，与环状槽73的侧面73b的接触面积减小突出部92的高度h的量。
[0240] 因此，在维持密封圈9的外周91a和侧面91b与内壁部543的内周543a和环状槽73的侧面73b分别接触的状态下，即使离合器鼓54和支承壁部62(筒状部件7)相对旋转，阻力(摩擦力)也减小。
[0241] 而且，通过在密封圈9上设置突出部92，环状槽73的径向上的深度加深，但因为环状槽73设置在外嵌于支承壁部62的筒状部件7上，所以即使至少使支承壁部62的外径比将油路63全部埋入支承壁部62的内部而形成的情况小，也能够确保支承壁部62的刚性。
[0242] (9)在旋转轴X方向上，支承壁部62的前端62b与由离合器鼓54的圆板部544支承的止推滚针轴承NB2对置。
[0243] 支承壁部62的前端62b位于比压入于支承壁部62的外周的筒状部件7的另一端7b和压入于支承壁部62的内周的定子轴8的基端8b靠止推滚针轴承NB2侧。
[0244] 如果这样构成，当离合器鼓54在旋转轴X方向上位移时，仅支承壁部62和与离合器鼓54一起位移的止推滚针轴承NB2接触。
[0245] 如果止推滚针轴承NB2也与筒状部件7的另一端7b及定子轴8的基端8b接触，则接触面积变大，结果是相对于离合器鼓54的旋转的阻力变大。
[0246] 通过仅支承壁部62和与离合器鼓54一起位移的止推滚针轴承NB2接触，能够抑制相对于离合器鼓54的旋转的阻力。
[0247] [变形例]
[0248] 图8A－8B是对变形例的油路结构10A、10B进行说明的图。
[0249] 在所述的实施方式中，例示了油路结构10，其由压入于支承壁部62的外周的筒状部件7的内周封闭设置于支承壁部62的外周的油槽65，形成沿着旋转轴X方向的油路。
[0250] 如图8A所示，也可以设为油路结构10A，其由支承壁部62的外周62c封闭设置于筒状部件7的内周的油槽75，形成沿着旋转轴X方向的油路63A。
[0251] 该油路结构10A的油路63A由沿着直线L设置于支承壁部62内的内部油路64A和油路65A构成。
[0252] 在所述的实施方式中，例示了在支承壁部62和压入于支承壁部62的外周的筒状部件7之间设置油路的情况。
[0253] 如图8B所示，也可以设为在支承壁部62和压入于支承壁部62的内周的定子轴8B之间设置油路63B的结构。
[0254] 在该油路结构10B中，在支承壁部62的内部设置有沿着旋转轴X的内部油路64B，在该内部油路64B的延长上设置有在内周侧开口的油槽624。
[0255] 由压入于支承壁部62的内周的定子轴8B的大径部811B封闭该油槽624的内周侧的开口，形成油路65B。
[0256] 由此，也能够减小支承壁部62的径向上的厚度，同时确保支承壁部62的支承刚性。
[0257] 这样，变形例的油路结构10B具有以下的结构。
[0258] (10)油路63B具有由定子轴8(第二筒状部件)的外周封闭设置于支承壁部62的内周的油槽624的开口而形成的油路65B。
[0259] 例如，在油路63B是由定子轴8的外周封闭设置于支承壁部62的内周的油槽624的开口而形成的情况下，在减小了外径的支承壁部62，能够使油路65B周围的构成材料的量比油路形成于支承壁部的内部的情况多，加厚支承壁部62的径向上的厚度，因此，能够确保支承壁部62处的输出轴20的支承刚性。
[0260] 此外，也可以由支承壁部62的内周封闭设置于定子轴8(第二筒状部件)的外周的油槽的开口而形成油路。
[0261] 在该情况下，因为能够将支承壁部的外径减小到能够发挥输出轴20(轴)的支承所需的支承刚性的最小外径，所以能够实现进一步的轻量化。
[0262] 以上，对本发明的实施方式进行了说明，但本发明不仅限于这些实施方式所示的方式。在发明的技术思想的范围内能够适当地变更。
[0263] 本申请基于2019年12月14日在日本专利局申请的日本特愿2019－226017号主张优先权，并将该申请的全部内容通过参照编入本说明书中。
