技术领域
[0001] 本发明属于冷轧技术领域，特别涉及一种二次冷轧机组轧制变形区带钢上下表面油膜厚度预报方法。
相关背景技术
[0002] 近年来，随着包装制罐行业市场的不断扩大，使得镀锡及镀铬板带工业获得了迅猛发展。二次冷轧是指一次冷轧带钢经退火处理后，再次进行压下减薄。相比传统的一次冷轧产品，二次冷轧产品具有厚度更薄、强度更高、加工性能更好的优点，可以有效的节约钢铁材料消耗、减少环境污染，从而较好的适应包装制罐行业的发展趋势。由于二次冷轧产品厚度薄、强度高，因此常采用乳化液直喷系统进行轧制润滑。这样，二次冷轧过程轧制变形区油膜厚度就直接决定了轧制辊缝的摩擦系数，是二次冷轧机组薄规格、高强度带钢高速稳定生产能力得以实现的基础。对于带钢轧制过程中变形区的油膜厚度，许多学者进行了理论分析与试验研究，但都是针对冷轧乳化液循环系统在润滑充分条件下的变形区油膜厚度，没有针对二次冷轧机组直喷系统在轧制变形区形成的油膜厚度进行研究。这样，如何充分结合二次冷轧机组直喷润滑系统的设备与工艺特点，研究二次冷轧机组轧制变形区带钢上下表面油膜厚度预报方法，就成为二次冷轧机组轧制润滑性能控制与提升必要前提条件，对于二次冷轧机组生产能力的提高具有重要意义。
具体实施方式
[0030] 实施例1：
[0031] 以某二次冷轧机组为例，按照图1所示的二次冷轧机组轧制变形区带钢上下表面油膜厚度预报方法总计算流程图：
[0032] 首先，在步骤(A)中，收集二次冷轧机组待生产某DR8钢种的带钢轧制润滑预设定工艺参数，包括：乳化液流量密度q＝11.0L/min/m、乳化液流量浓度C＝4.9％、乳化液析出距离L＝0.5m、轧机入口轧制速度V0＝751m/min、工作辊速度VR＝886m/min、轧机出口轧制速度V1＝940m/min、轧制咬入角α＝0.011rad、入口变形抗力K0＝300MPa、后张力σ0＝102MPa、轧制油初始动力粘度η0＝0.02Pa·s、轧制油压力粘度系数θ＝0.01MPa-1、析出率撞击影响系数λz＝0.20、析出率润湿性影响系数λr＝0.70、析出率时间影响系数λt＝120.0、带钢上表面剩余率流量影响系数δqs＝10.0、带钢上表面剩余率时间影响系数δts＝30.0、带钢下表面剩余率流量影响系数δqx＝15.0、带钢下表面剩余率时间影响系数δtx＝45.0。
[0033] 随后，在步骤(B)中，初始化二次冷轧机组轧制变形区出口上工作辊表面附着的油膜厚度迭代值 下工作辊表面附着的油膜厚度迭代值 并设定迭代收敛精度ε＝0.001。
[0034] 随后，在步骤(C)中，计算二次冷轧机组轧制前区带钢上表面析出的油膜厚度ξ2Ss和下表面析出的油膜厚度ξ2Sx：
[0035]
[0036] 随后，在步骤(D)中，计算二次冷轧机组轧制前区上工作辊表面附着油膜厚度ξ2Rs和下工作辊表面附着油膜厚度ξ2Rx：
[0037]
[0038] 随后，在步骤(E)中，计算二次冷轧机组轧制前区入口带钢上表面油膜厚度ξ2s和下表面油膜厚度ξ2x：
[0039]
[0040] 随后，在步骤(F)中，计算二次冷轧机组轧制变形区入口带钢上表面油膜厚度ξ0s和下表面油膜厚度ξ0x：
[0041]
[0042] 随后，在步骤(G)中，计算二次冷轧机组轧制变形区出口带钢上表面油膜厚度ξ1s和下表面油膜厚度ξ1x：
[0043]
[0044] 随后，在步骤(H)中，计算二次冷轧机组轧制变形区出口上工作辊表面附着油膜厚度ξ1Rs和下工作辊表面附着油膜厚度ξ1Rx：
[0045]
[0046] 随后，在步骤(I)中，判断 成立，转入步骤(J)；
[0047] 随后，在步骤(J)中，输出二次冷轧机组轧制变形区入口带钢上下表面油膜厚度预报结果ξ0s＝0.142μm、ξ0x＝0.133μm。
[0048] 如表1所示，可以看出，预报二次冷轧机组轧制变形区带钢上下表面油膜厚度的精度可以达到90％以上，能够满足二次冷轧机组的轧制变形区油膜厚度预设定工艺要求。
[0049] 表1实施例1中轧制变形区入口带钢上下表面油膜厚度预报与值实测值对比[0050]
[0051] 实施例2：
[0052] 以某二次冷轧机组为例，首先，在步骤(A)中，收集二次冷轧机组待生产某DR9钢种的带钢轧制润滑预设定工艺参数，包括：乳化液流量密度q＝10.8L/min/m、乳化液流量浓度C＝10.2％、乳化液析出距离L＝0.5m、轧机入口轧制速度V0＝488m/min、工作辊速度VR＝684m/min、轧机出口轧制速度V1＝729m/min、轧制咬入角α＝0.016rad、入口变形抗力K0＝
300MPa、后张力σ0＝98MPa、轧制油初始动力粘度η0＝0.02Pa·s、轧制油压力粘度系数θ＝
0.01MPa-1、析出率撞击影响系数λz＝0.20、析出率润湿性影响系数λr＝0.70、析出率时间影响系数λt＝120.0、带钢上表面剩余率流量影响系数δqs＝10.0、带钢上表面剩余率时间影响系数δts＝30.0、带钢下表面剩余率流量影响系数δqx＝15.0、带钢下表面剩余率时间影响系数δtx＝45.0。
[0053] 随后，在步骤(B)中，初始化二次冷轧机组轧制变形区出口上工作辊表面附着的油膜厚度迭代值 下工作辊表面附着的油膜厚度迭代值 并设定迭代收敛精度ε＝0.001。
[0054] 随后，在步骤(C)中，计算二次冷轧机组轧制前区带钢上表面析出的油膜厚度ξ2Ss和下表面析出的油膜厚度ξ2Sx：
[0055]
[0056] 随后，在步骤(D)中，计算二次冷轧机组轧制前区上工作辊表面附着油膜厚度ξ2Rs和下工作辊表面附着油膜厚度ξ2Rx：
[0057]
[0058] 随后，在步骤(E)中，计算二次冷轧机组轧制前区入口带钢上表面油膜厚度ξ2s和下表面油膜厚度ξ2x：
[0059]
[0060] 随后，在步骤(F)中，计算二次冷轧机组轧制变形区入口带钢上表面油膜厚度ξ0s和下表面油膜厚度ξ0x：
[0061]
[0062] 随后，在步骤(G)中，计算二次冷轧机组轧制变形区出口带钢上表面油膜厚度ξ1s和下表面油膜厚度ξ1x：
[0063]
[0064] 随后，在步骤(H)中，计算二次冷轧机组轧制变形区出口上工作辊表面附着油膜厚度ξ1Rs和下工作辊表面附着油膜厚度ξ1Rx：
[0065]
[0066] 随后，在步骤(I)中，判断 成立，转入步骤(J)；
[0067] 随后，在步骤(J)中，输出二次冷轧机组轧制变形区入口带钢上下表面油膜厚度预报结果ξ0s＝0.257μm、ξ0x＝0.239μm。
[0068] 如表2所示，可以看出，预报二次冷轧机组轧制变形区带钢上下表面油膜厚度的精度可以达到90％以上，能够满足二次冷轧机组的轧制变形区油膜厚度预设定工艺要求。
[0069] 表2实施例2中轧制变形区入口带钢上下表面油膜厚度预报与值实测值对比[0070]
