[0001] 本发明涉及正畸方丝技术领域，具体是一种提高正畸方丝转矩表达精度的制备方法。

[0002] 在牙齿正畸治疗中，转矩力是控制牙齿在三维方向移动的重要手段，而转矩力的表达在临床上主要靠正畸方丝来实现，正畸方丝的横截面为方形，当将其结扎入同样为方形的正畸托槽的槽沟内，由于正畸方丝的高度方向的尺寸介于0.40～0.54mm，而通用的正畸托槽槽沟宽度为0.56～0.58mm，正畸方丝的高度尺寸小于正畸托槽槽沟的宽度尺寸，两者之间存有间隙，因此正畸方丝利用其方形截面的扭转，在正畸托槽上产生一对力偶，从而能间接地对牙齿施加矫治力和力矩，达到对牙根、牙冠三维方向的控制。

[0003] 更进一步地，正畸方丝的高度尺寸小于正畸托槽槽沟的尺寸，当正畸方丝被结扎入正畸托槽槽沟内，两者之间会产生间隙，此为余隙角。正畸方丝的转矩表达是在消除与正畸托槽余隙角后的转矩角，余隙角的大小直接影响正畸方丝的转矩表达。

[0004] 更进一步地，正畸方丝的边缘斜面是指正畸方丝在制备生产时，由于材料性能以及生产工艺的影响，正畸方丝的四个边缘不是直角，而是具有一定的弧度，这个弧形即为正畸方丝的边缘斜面。辜珉等对几种常用正畸方丝的余隙角进行测量和分析得出：镍钛方丝的余隙角明显大于不锈钢方丝，其差别与两者边缘斜面的不同具有明显的对应关系，镍钛方丝的边缘斜面＞不锈钢方丝。Sebanc等也研究得出：TMA丝的边缘斜面＞不锈钢方丝＞镍铬合金丝。辜珉等用截距测量法进行测量分析得出：在0.022英寸的托槽内，宽面为0.025英寸的不锈钢方丝每减小0.001英寸损失约4°转矩，而宽面为0.025英寸的镍钛方丝每减小0.001英寸损失约6°的转矩。

[0005] 因此，有必要改进现有正畸方丝制备方法，减小正畸方丝四个边缘的弧度半径，使相同材质、不同截面尺寸的正畸方丝边缘斜面保持一致，提高正畸方丝在正畸托槽槽沟内的转矩表达精度，为临床医生提供稳定的正畸力学系统，帮助临床医生确定合理的转矩角，进而提高矫治疗效。

[0051] 正畸方丝制备的核心工艺为拉拔总变形量和道次变形量，不同材料的正畸方丝拉拔的参数不同，相同材料不同配比的正畸方丝拉拔的参数也有差别，本发明提出了一种提高正畸方丝转矩表达精度的制备方法，与现有技术中依据工作人员经验判断拉拔参数不同的是，本发明通过理论建模，并结合不同材质的正畸方丝具体拉拔时的加工性能特点，提出了可以被复制、安全高效的制备方法。

[0052] 实施例1

[0053] 以制备目标尺寸为0.014×0.025inch的镍钛正畸方丝为例，一种提高正畸方丝转矩表达精度的制备方法，如附图1、附图2、附图5所示，该方法包括如下步骤：

[0054] 步骤S1：确定正畸方丝的拉拔火次变形量；设定所述拉拔火次变形量为B，即当正畸方丝的实际拉拔变形量达到拉拔火次变形量B时，需进行一次中间退火，用于消除正畸方丝的组织应力，降低正畸方丝的硬度；确定正畸方丝的拉拔火次变形量B包括如下步骤：

[0055] 步骤S1.1：选取直径为1.0mm的镍钛正畸方丝，设定N个道次变形量为10％的方形模具，且方形模具的横截面积与1.0mm的镍钛正畸方丝匹配；即N个方形模具的横截面积依2 2 2 2 2
次为：S1＝0.9mm、S2＝0.81mm、S3＝0.73mm、S4＝0.66mm、S5＝0.59mm……；

[0056] 步骤S1.2：将1.0mm的镍钛正畸方丝依次穿过N个方形模具，进行冷变形方丝拉拔，直至在第6个方形模具中将镍钛正畸方丝拉断，计算得到从首个方形模具的道次变形量到第5个方形模具的道次变形量之和为极限火次变形量，即为50％，得到镍钛正畸方丝的拉断极限火次变形量A为50％；

[0057] 步骤S1.3：设定安全系数为80％，即得到镍钛正畸方丝的拉拔火次变形量B为A×80％＝40％；当镍钛正畸方丝的实际拉拔变形量达到拉拔火次变形量B时，进行一次中间退火，用于消除镍钛正畸方丝拉拔变形过程中产生的加工硬化。

[0058] 步骤S2：设定镍钛正畸方丝的目标横截面积为S为0.23mm2，即镍钛正畸方丝的目标尺寸为0.014×0.025inch，取拉拔火次变形量B为40％，根据拉拔火次变形量B＝40％得到镍钛正畸方丝在进行拉拔前的起始进线圆丝直径

[0059] 步骤S3：设定所述拉拔道次变形量为C，确定镍钛正畸方丝的拉拔道次变形量C包括如下步骤：

[0060] 步骤S3.1：取供货状态下的3组0.014×0.025inch镍钛正畸方丝进行拉断试验，测量得到三组镍钛正畸方丝的抗拉强度分别为1849.1MPa、1855.5MPa、1846.7MPa，取其平均值作为供货状态下镍钛正畸方丝的抗拉强度σ1＝1849.4Mpa；取固溶状态下的三组镍钛正畸方丝进行拉断试验，测量得到三组镍钛正畸方丝的抗拉强度分别为534.0MPa、544.5MPa、528.8MPa，取其平均值作为固溶状态下镍钛正畸方丝的抗拉强度σ2＝535.8MPa；得到所述镍钛正畸方丝的抗拉强度σ；即 测量正畸方丝抗
拉强度的拉断试验为现有技术，在此不再过多赘述。

[0061] 步骤S3.2：取8个方形模具，设计8个方形模具的道次变形量C以常量2％依次递增，即C1为2％，C2为4％，C3为6％，C4为8％，C5为10％，C6为12％，C7为14％，C8为16％，并设计8个2 2 2 2
方形模具的横截面积S以常量0.02mm依次递减，即S1为0.98mm，S2为0.96mm ，S3为0.94mm ，
2 2 2 2 2
S4为0.92mm，S5为0.90mm，S6为0.88mm，S7为0.86mm，S8为0.84mm；

[0062] 步骤S3.3：设定镍钛正畸方丝分别进入方形模具拉拔时的理论拉力值为F，理论拉力值F为方形模具的横截面积S与镍钛正畸方丝拉拔过程中的抗拉强度σ的乘积，即F＝σ×S；

[0063] 将起始进线圆丝直径为φ＝1.0mm的镍钛正畸方丝首先穿入第1个方形模具中，同时测量穿入第1个方形模具时的实际拉力值F1＝557N，同时根据第1个方形模具的横截面积S与抗拉强度σ得到穿入第1个方形模具时的理论拉力值F＝0.98×1192.6＝1168.8N；即F1＜F；

[0064] 重复上述步骤，测量得到穿入第2个方形模具时的实际拉力值F2＝636N，得到穿入第2个方形模具时的理论拉力值F＝0.96×1192.6＝1144.9N；即F2＜F；

[0065] 测量得到穿入第3个方形模具时的实际拉力值F3＝759N，得到穿入第3个方形模具时的理论拉力值F＝0.94×1192.6＝1121.0N；即F3＜F；

[0066] 测量得到穿入第4个方形模具时的实际拉力值F4＝861N，得到穿入第4个方形模具时的理论拉力值F＝0.92×1192.6＝1097.2N；即F4＜F；

[0067] 测量得到穿入第5个方形模具时的实际拉力值F5＝972N，得到穿入第5个方形模具时的理论拉力值F＝0.90×1192.6＝1073.3N；即F5＜F；

[0068] 测量得到穿入第6个方形模具时的实际拉力值F6＝1067N，得到穿入第6个方形模具时的理论拉力值F＝0.88×1192.6＝1049.5N；此时F6＞F；

[0069] 即可得知，直径为1.0mm的镍钛正畸方丝经过第6个道次变形量为12％的方形模具时，其实际拉力值F6大于理论拉力F，因此，制备尺寸为0.014×0.025inch的镍钛正畸方丝的拉拔道次变形量C＝C5＝10％。

[0070] 步骤S4：根据上述步骤S1～步骤S3得到的拉拔火次变形量B为40％以及拉拔道次变形量量C为10％对镍钛正畸方丝进行拉拔‑轧制串联加工包括如下步骤：

[0071] 步骤S4.1：取起始进线圆丝直径为φ＝0.70mm的镍钛圆丝，并设定镍钛正畸方丝2
的目标横截面积S为0.23mm，即方形模具的目标尺寸为0.014×0.025inch，然后根据拉拔火次变形量B为40％与拉拔道次变形量C为10％得到方形模具的个数G，即方形模具的个数为向上取整函数；

[0072] 步骤S4.2：在第g个拉拔道次变形量为C的方形模具中进行拉拔，g的取值范围为0＜g≤G；

[0073] 步骤S4.3：判断镍钛正畸方丝的边缘弧度半径R＞110μm是否成立，若成立，进行步骤S4.4；若不成立，进行步骤S4.6；

[0074] 步骤S4.4：采用扁丝轧机对镍钛正畸方丝进行轧制；在X方向上两个相对运动的轧辊的外表面与镍钛正畸方丝的宽度方向上的两个侧面接触，Y方向上两个相对运动的轧辊的外表面与镍钛正畸方丝的高度方向上的两个侧面接触；通过拧入或者旋出X方向和/或Y方向上的轧辊下压量旋钮，控制X方向和/或Y方向上轧辊的下压量，使得镍钛正畸方丝在宽度、高度方向上的尺寸进一步缩小，镍钛正畸方丝向四个边缘圆弧方向挤压，进而回收减小方形模具拉拔工序产生的逐渐增大的四个边缘弧度半径；

[0075] 步骤S4.5：轧制完成后，判断镍钛正畸方丝的边缘弧度半径90μm≤R≤110μm是否成立，若成立，进行步骤S4.7；若不成立，进行步骤S4.4；

[0076] 步骤S4.6：判断镍钛正畸方丝的边缘弧度半径R是否符合目标边缘弧度半径R目，所述镍钛正畸方丝的目标边缘弧度半径R目为80±10μm；若符合，则目标尺寸为0.014×2
0.025inch、目标横截面积S为0.23mm的镍钛正畸方丝制备完成；若不符合，进行步骤S4.7；

[0077] 步骤S4.7：在第g+1个拉拔道次变形量C为10％的方形模具中进行拉拔，g的取值范围为0＜g≤G；进行步骤S4.3。

[0078] 每次X方向以及Y方向上轧辊的下压量不大于0.05mm。

[0079] 通过步骤S1、步骤S2和步骤S3可得知镍钛正畸方丝在制作过程中的参数，其中得到的拉拔火次变形量B是镍钛正畸方丝在拉拔过程中的临界拉拔冷变形量，拉拔道次变形量C是镍钛正畸方丝在各次拉拔过程中所能承受的临界拉拔力度，得到拉拔火次变形量B以及拉拔道次变形量C可以最大程度上根据镍钛正畸方丝的目标尺寸来制定最佳的拉拔模具的数量以及拉拔力度。

[0080] 步骤S4是根据步骤S1、步骤S2和步骤S3测定的参数进行镍钛正畸方丝的制备，得到符合转矩表达的镍钛正畸方丝，与现有的通过工作人员的经验制备的镍钛正畸方丝的转矩表达相比，本发明大大提高了镍钛正畸方丝转矩表达的精度。

[0081] 正畸方丝的边缘弧度半径并不是越小越好，因为边缘弧度半径越小，正畸方丝的边缘越锋利，过于锋利的边缘容易划伤使用者的口腔黏膜以及医者的手。随着正畸方丝的边缘弧度半径的增大，其在正畸托槽槽沟内发生打转的概率增加，即方丝转矩丢失增加，医师施加在牙齿上的转矩因为边缘弧度半径大的方丝而消耗，最终导致无效的治疗效果。

[0082] 如附图5所示，0.014×0.025inch镍钛正畸方丝的边缘弧度半径分别为85μm、77μm、82μm、77μm。

[0083] 步骤S5：对镍钛正畸方丝进行镜面抛光；经由步骤S1～步骤S4制备出目标尺寸的镍钛正畸方丝后，因其显微组织为冷拉态或冷轧态，需通过后续的热处理工序将冷拉态或冷轧态的镍钛正畸方丝热定型至与理想牙弓形态匹配的弓形；镍钛正畸方丝经热处理定型后表面会氧化，因此需要镜面抛光处理，将镍钛正畸方丝表面的氧化皮去除。

[0084] 传统的正畸方丝表面氧化皮去除方法包括机械抛光、电化学抛光、化学腐蚀等，这些工艺设备复杂、污染环境、成本高，更重要的是，在磨光去除正畸方丝表面氧化皮的同时，会将正畸方丝的边缘弧度半径打磨圆润，使得正畸方丝的边缘弧度半径增大，降低了正畸方丝的转矩表达精度，因此，本发明提出了镜面抛光方法，在去除正畸方丝表面氧化皮的同时避免增大正畸方丝的边缘弧度半径，如附图8所示；具体步骤如下：

[0085] 步骤S5.1：将正畸方丝置入与正畸方丝外形轮廓匹配的放置槽1中，然后在正畸方丝的两端以及中部位置处涂抹水溶性胶水，并将正畸方丝粘接至放置槽1的底端；

[0086] 步骤S5.2：采用压缩空气为动力，选择具有弹性的抛光颗粒，采用程序化的喷嘴2对置于放置槽1内部的正畸方丝进行抛光颗粒轰击，同时利用解压阀调节喷嘴2喷射抛光颗粒的速度，使得喷嘴2能够沿着放置槽1的轮廓往复运动；与正畸方丝碰撞后的抛光颗粒从放置槽1底端的漏出孔3中排出；

[0087] 轰击时，喷射到放置槽1侧壁上的抛光颗粒通过其弹性的特征反射到正畸方丝的侧面，如此，每次轰击均能够喷射到正畸方丝的三面，且其硬度介于正畸方丝硬度的0.2～0.5倍数的特征，不会对制备完成的正畸方丝的边缘弧度半径造成损伤，抛光颗粒与正畸方丝的氧化皮充分进行机械摩擦，去除了正畸方丝表面的氧化皮和划痕。

[0088] 步骤S5.3：喷射完成后，将粘接有正畸方丝的放置槽1浸入水中，用于溶解水溶性胶水，使得正畸方丝与放置槽1分离，将正畸方丝和放置槽1表面的水分吹干；

[0089] 步骤S5.4：将正畸方丝翻转，再次进行步骤S5.1、S5.2、S5.3；得到去除表面氧化皮和划痕的正畸方丝。

[0090] 进行镜面抛光后的正畸方丝的表面粗糙度Ra不大于0.8μm，表面光亮，清洁无油污，无明显刻痕，无折角，无毛刺。

[0091] 所述抛光颗粒的硬度值介于0.2～0.5倍正畸方丝的硬度值。

[0092] 计算机程控喷嘴2的运动轨迹，使其沿着与正畸方丝外形轮廓匹配的放置槽1内往复运动，保证了镜面抛光处理的均匀性和一致性。

[0093] 实施例2

[0094] 以制备目标尺寸为0.017×0.025inch的TMA正畸方丝为例，一种提高正畸方丝转矩表达精度的制备方法，如附图1、附图3、附图6所示，该方法包括如下步骤：

[0095] 步骤S1：确定正畸方丝的拉拔火次变形量；设定所述拉拔火次变形量为B，即当正畸方丝的实际拉拔变形量达到拉拔火次变形量B时，需进行一次中间退火，用于消除正畸方丝的组织应力，降低正畸方丝的硬度；确定正畸方丝的拉拔火次变形量B包括如下步骤；

[0096] 步骤S1.1：选取直径为1.0mm的TMA正畸方丝，设定N个道次变形量为10％的方形模具，且方形模具的横截面积与1.0mm的TMA正畸方丝匹配；即N个方形模具的横截面积依次2 2 2 2 2
为：S1＝0.9mm、S2＝0.81mm、S3＝0.73mm、S4＝0.66mm、S5＝0.59mm……；

[0097] 步骤S1.2：将1.0mm的TMA正畸方丝依次穿过N个方形模具，进行冷变形方丝拉拔，直至在第4个方形模具中将TMA正畸方丝拉断，计算得到从首个方形模具的道次变形量到第3个方形模具的道次变形量之和为极限火次变形量，即为30％，得到TMA正畸方丝的拉断极限火次变形量A为30％；

[0098] 步骤S1.3：设定安全系数为80％，即得到TMA正畸方丝的拉拔火次变形量B为A×80％＝24％；当TMA正畸方丝的实际拉拔变形量达到拉拔火次变形量B时，进行一次中间退火，用于消除TMA正畸方丝拉拔变形过程中产生的加工硬化。

[0099] 步骤S2：设定TMA正畸方丝的目标横截面积为S为0.27mm2，即TMA正畸方丝的目标尺寸为0.017×0.025inch，取拉拔火次变形量B为24％，根据拉拔火次变形量B＝24％得到TMA正畸方丝在进行拉拔前的起始进线圆丝直径

[0100]

[0101] 步骤S3：设定所述拉拔道次变形量为C，确定TMA正畸方丝的拉拔道次变形量C包括如下步骤：

[0102] 步骤S3.1：取供货状态下的3组0.017×0.025inch TMA正畸方丝进行拉断试验，测量得到三组TMA正畸方丝的抗拉强度分别为1312.9MPa、1285.6MPa、1302.8MPa，取其平均值作为供货状态下TMA正畸方丝的抗拉强度σ1＝1300.4Mpa；取固溶状态下的三组TMA正畸方丝进行拉断试验，测量得到三组TMA正畸方丝的抗拉强度分别为946.0MPa、955.5MPa、944.5MPa，取其平均值作为固溶状态下TMA正畸方丝的抗拉强度σ2＝948.7MPa；得到所述TMA正畸方丝的抗拉强度σ；即 测量正畸方丝抗拉
强度的拉断试验为现有技术，在此不再过多赘述。

[0103] 步骤S3.2：取8个方形模具，设计8个方形模具的道次变形量C以常量2％依次递增，即C1为2％，C2为4％，C3为6％，C4为8％，C5为10％，C6为12％，C7为14％，C8为16％，并设计8个2 2 2 2
方形模具的横截面积S以常量0.02mm依次递减，即S1为0.98mm，S2为0.96mm ，S3为0.94mm ，
2 2 2 2 2
S4为0.92mm，S5为0.90mm，S6为0.88mm，S7为0.86mm，S8为0.84mm；

[0104] 步骤S3.3：设定TMA正畸方丝分别进入方形模具拉拔时的理论拉力值为F，理论拉力值F为方形模具的横截面积S与TMA正畸方丝拉拔过程中的抗拉强度σ的乘积，即F＝σ×S；

[0105] 将起始进线圆丝直径为φ＝1.0mm的TMA正畸方丝首先穿入第1个方形模具中，同时测量穿入第1个方形模具时的实际拉力值F1＝950N，同时根据第1个方形模具的横截面积S与抗拉强度σ得到穿入第1个方形模具时的理论拉力值F＝0.98×1124.6＝1102.1N；即F1＜F；

[0106] 重复上述步骤，测量得到穿入第2个方形模具时的实际拉力值F2＝1002N，得到穿入第2个方形模具时的理论拉力值F＝0.96×1124.6＝1079.6N；即F2＜F；

[0107] 测量得到穿入第3个方形模具时的实际拉力值F3＝1051N，得到穿入第3个方形模具时的理论拉力值F＝0.94×1124.6＝1057.1N；即F3＜F；

[0108] 测量得到穿入第4个方形模具时的实际拉力值F4＝1136N，得到穿入第4个方形模具时的理论拉力值F＝0.92×1124.6＝1034.6N；此时F4＞F；

[0109] 即可得知，直径为1.0mm的TMA正畸方丝经过第4个道次变形量为8％的方形模具时，其实际拉力值F4大于理论拉力F，因此，制备尺寸为0.017×0.025inch的TMA正畸方丝的拉拔道次变形量C＝C3＝6％。

[0110] 步骤S4：根据上述步骤S1～步骤S3得到的拉拔火次变形量B为24％以及拉拔道次变形量量C为6％对TMA正畸方丝进行拉拔‑轧制串联加工包括如下步骤：

[0111] 步骤S4.1：取起始进线圆丝直径为φ＝0.67mm的TMA圆丝，并设定TMA正畸方丝的2
目标横截面积S为0.27mm，即方形模具的目标尺寸为0.017×0.025inch，然后根据拉拔火次变形量B为24％与拉拔道次变形量C为6％得到方形模具的个数G，即方形模具的个数为向上取整函数；

[0112] 步骤S4.2：在第g个拉拔道次变形量为C的方形模具中进行拉拔，g的取值范围为0＜g≤G；

[0113] 步骤S4.3：判断TMA正畸方丝的边缘弧度半径R＞90μm是否成立，若成立，进行步骤S4.4；若不成立，进行步骤S4.6；

[0114] 步骤S4.4：采用扁丝轧机对TMA正畸方丝进行轧制；在X方向上两个相对运动的轧辊的外表面与TMA正畸方丝的宽度方向上的两个侧面接触，Y方向上两个相对运动的轧辊的外表面与TMA正畸方丝的高度方向上的两个侧面接触；通过拧入或者旋出X方向和/或Y方向上的轧辊下压量旋钮，控制X方向和/或Y方向上轧辊的下压量，使得TMA正畸方丝在宽度、高度方向上的尺寸进一步缩小，TMA正畸方丝向四个边缘圆弧方向挤压，进而回收减小方形模具拉拔工序产生的逐渐增大的四个边缘弧度半径；

[0115] 步骤S4.5：轧制完成后，判断TMA正畸方丝的边缘弧度半径70μm≤R≤90μm是否成立，若成立，进行步骤S4.7；若不成立，进行步骤S4.4；

[0116] 步骤S4.6：判断TMA正畸方丝的边缘弧度半径R是否符合目标边缘弧度半径R目，所述TMA正畸方丝的目标边缘弧度半径R目为60±10μm，若符合，则目标尺寸为0.017×2
0.025inch、目标横截面积S为0.27mm的TMA正畸方丝制备完成；若不符合，进行步骤S4.7；

[0117] 步骤S4.7：在第g+1个拉拔道次变形量C为6％的方形模具中进行拉拔，g的取值范围为0＜g≤G；进行步骤S4.3。

[0118] 每次X方向以及Y方向上轧辊的下压量不大于0.05mm。

[0119] 通过步骤S1、步骤S2和步骤S3可得知TMA正畸方丝在制作过程中的参数，其中得到的拉拔火次变形量B是TMA正畸方丝在拉拔过程中的临界拉拔冷变形量，拉拔道次变形量C是TMA正畸方丝在各次拉拔过程中所能承受的临界拉拔力度，得到拉拔火次变形量B以及拉拔道次变形量C可以最大程度上根据TMA正畸方丝的目标尺寸来制定最佳的拉拔模具的数量以及拉拔力度。

[0120] 步骤S4是根据步骤S1、步骤S2和步骤S3测定的参数进行TMA正畸方丝的制备，得到符合转矩表达的TMA正畸方丝，与现有的通过工作人员的经验制备的TMA正畸方丝的转矩表达相比，本发明大大提高了TMA正畸方丝转矩表达的精度。

[0121] 如附图6所示，0.017×0.025inch的TMA正畸方丝的边缘弧度半径分别为43μm、45μm、53μm、49μm。

[0122] TMA正畸方丝经热处理定型后表面同样会氧化，需要镜面抛光处理去除表面的氧化皮。TMA正畸方丝镜面抛光处理与实施例1中的步骤S5相同，不再重复表述。

[0123] 实施例3

[0124] 以制备目标尺寸为0.019×0.025inch的不锈钢正畸方丝为例，一种提高正畸方丝转矩表达精度的制备方法，如附图1、附图4、附图7所示，该方法包括如下步骤：

[0125] 步骤S1：确定正畸方丝的拉拔火次变形量；设定所述拉拔火次变形量为B，即当正畸方丝的实际拉拔变形量达到拉拔火次变形量B时，需进行一次中间退火，用于消除正畸方丝的组织应力，降低正畸方丝的硬度；确定正畸方丝的拉拔火次变形量B包括如下步骤；

[0126] 步骤S1.1：选取直径为1.0mm的不锈钢正畸方丝，设定N个道次变形量为10％的方形模具，且方形模具的横截面积与1.0mm的不锈钢正畸方丝匹配；即N个方形模具的横截面2 2 2 2 2
积依次为：S1＝0.9mm、S2＝0.81mm、S3＝0.73mm、S4＝0.66mm、S5＝0.59mm……；

[0127] 步骤S1.2：将1.0mm的不锈钢正畸方丝依次穿过N个方形模具，进行冷变形方丝拉拔，直至在第6个方形模具中将不锈钢正畸方丝拉断，计算得到从首个方形模具的道次变形量到第5个方形模具的道次变形量之和为极限火次变形量，即为50％，得到不锈钢正畸方丝的拉断极限火次变形量A为50％；

[0128] 步骤S1.3：设定安全系数为80％，即得到不锈钢正畸方丝的拉拔火次变形量B为A×80％＝40％；当不锈钢正畸方丝的实际拉拔变形量达到拉拔火次变形量B时，进行一次中间退火，用于消除不锈钢正畸方丝拉拔变形过程中产生的加工硬化。

[0129] 步骤S2：设定不锈钢正畸方丝的目标横截面积为S为0.31mm2，即不锈钢正畸方丝的目标尺寸为0.019×0.025inch，取拉拔火次变形量B为40％，根据拉拔火次变形量B＝40％得到不锈钢正畸方丝在进行拉拔前的起始进线圆丝直径

[0130] 步骤S3：设定所述拉拔道次变形量为C，确定不锈钢正畸方丝的拉拔道次变形量C包括如下步骤：

[0131] 步骤S3.1：取供货状态下的3组0.019×0.025inch不锈钢正畸方丝进行拉断试验，测量得到三组不锈钢正畸方丝的抗拉强度分别为1976.8MPa、1946.6MPa、1963.4MPa，取其平均值作为供货状态下不锈钢正畸方丝的抗拉强度σ1＝1962.9Mpa；取固溶状态下的三组不锈钢正畸方丝进行拉断试验，测量得到三组不锈钢正畸方丝的抗拉强度分别为867.9MPa、869.1MPa、865.8MPa，取其平均值作为固溶状态下不锈钢正畸方丝的抗拉强度σ2＝867.6MPa；得到所述不锈钢正畸方丝的抗拉强度σ；即
测量正畸方丝抗拉强度的拉断试验为现有技术，
在此不再过多赘述。

[0132] 步骤S3.2：取8个方形模具，设计8个方形模具的道次变形量C以常量2％依次递增，即C1为2％，C2为4％，C3为6％，C4为8％，C5为10％，C6为12％，C7为14％，C8为16％，并设计8个2 2 2 2
方形模具的横截面积S以常量0.02mm依次递减，即S1为0.98mm，S2为0.96mm ，S3为0.94mm ，
2 2 2 2 2
S4为0.92mm，S5为0.90mm，S6为0.88mm，S7为0.86mm，S8为0.84mm；

[0133] 步骤S3.3：设定不锈钢正畸方丝分别进入方形模具拉拔时的理论拉力值为F，理论拉力值F为方形模具的横截面积S与不锈钢正畸方丝拉拔过程中的抗拉强度σ的乘积，即F＝σ×S；

[0134] 将起始进线圆丝直径为φ＝1.0mm的不锈钢正畸方丝首先穿入第1个方形模具中，同时测量穿入第1个方形模具时的实际拉力值F1＝876N，同时根据第1个方形模具的横截面积S与抗拉强度σ得到穿入第1个方形模具时的理论拉力值F＝0.98×1415.3＝1387.0N；即F1＜F；

[0135] 重复上述步骤，测量得到穿入第2个方形模具时的实际拉力值F2＝992N，得到穿入第2个方形模具时的理论拉力值F＝0.96×1415.3＝1358.7N；即F2＜F；

[0136] 测量得到穿入第3个方形模具时的实际拉力值F3＝1048N，得到穿入第3个方形模具时的理论拉力值F＝0.94×1415.3＝1330.4N；即F3＜F；

[0137] 测量得到穿入第4个方形模具时的实际拉力值F4＝1144N，得到穿入第4个方形模具时的理论拉力值F＝0.92×1415.3＝1302.1N；此时F4＜F；

[0138] 测量得到穿入第5个方形模具时的实际拉力值F5＝1257N，得到穿入第5个方形模具时的理论拉力值F＝0.90×1415.3＝1273.8N；此时F5＜F；

[0139] 测量得到穿入第6个方形模具时的实际拉力值F6＝1341N，得到穿入第6个方形模具时的理论拉力值F＝0.88×1415.3＝1245.46N；此时F6＞F；

[0140] 即可得知，直径为1.0mm的不锈钢正畸方丝经过第6个道次变形量为12％的方形模具时，其实际拉力值F6大于理论拉力F，因此，制备尺寸为0.019×0.025inch的不锈钢正畸方丝的拉拔道次变形量C＝C5＝10％。

[0141] 步骤S4：根据上述步骤S1～步骤S3得到的拉拔火次变形量B为40％以及拉拔道次变形量量C为10％对不锈钢正畸方丝进行拉拔‑轧制串联加工包括如下步骤：

[0142] 步骤S4.1：取起始进线圆丝直径为φ＝0.81mm的不锈钢圆丝，并设定不锈钢正畸2
方丝的目标横截面积S为0.31mm ，即方形模具的目标尺寸为0.019×0.025inch，然后根据拉拔火次变形量B为40％与拉拔道次变形量C为10％得到方形模具的个数G，即方形模具的个数 为向上取整函数；

[0143] 步骤S4.2：在第g个拉拔道次变形量为C的方形模具中进行拉拔，g的取值范围为0＜g≤G；

[0144] 步骤S4.3：判断不锈钢正畸方丝的边缘弧度半径R＞90μm是否成立，若成立，进行步骤S4.4；若不成立，进行步骤S4.6；

[0145] 步骤S4.4：采用扁丝轧机对不锈钢正畸方丝进行轧制；在X方向上两个相对运动的轧辊的外表面与不锈钢正畸方丝的宽度方向上的两个侧面接触，Y方向上两个相对运动的轧辊的外表面与不锈钢正畸方丝的高度方向上的两个侧面接触；通过拧入或者旋出X方向和/或Y方向上的轧辊下压量旋钮，控制X方向和/或Y方向上轧辊的下压量，使得正畸方丝在宽度、高度方向上的尺寸进一步缩小，正畸方丝向四个边缘圆弧方向挤压，进而回收减小方形模具拉拔工序产生的逐渐增大的四个边缘弧度半径；

[0146] 步骤S4.5：轧制完成后，判断不锈钢正畸方丝的边缘弧度半径70μm≤R≤90μm是否成立，若成立，进行步骤S4.7；若不成立，进行步骤S4.4；

[0147] 步骤S4.6：判断不锈钢正畸方丝的边缘弧度半径R是否符合目标边缘弧度半径R目，所述不锈钢正畸方丝的目标边缘弧度半径R目为60±10μm，若符合，则目标尺寸为0.019×2
0.025inch、目标横截面积S为0.31mm 的不锈钢正畸方丝制备完成；若不符合，进行步骤S4.7；

[0148] 步骤S4.7：在第g+1个拉拔道次变形量C为6％的方形模具中进行拉拔，g的取值范围为0＜g≤G；进行步骤S4.3。

[0149] 每次X方向以及Y方向上轧辊的下压量不大于0.05mm。

[0150] 通过步骤S1、步骤S2和步骤S3可得知不锈钢正畸方丝在制作过程中的参数，其中得到的拉拔火次变形量B是不锈钢正畸方丝在拉拔过程中的临界拉拔冷变形量，拉拔道次变形量C是不锈钢正畸方丝在各次拉拔过程中所能承受的临界拉拔力度，得到拉拔火次变形量B以及拉拔道次变形量C可以最大程度上根据不锈钢正畸方丝的目标尺寸来制定最佳的拉拔模具的数量以及拉拔力度。

[0151] 步骤S4是根据步骤S1、步骤S2和步骤S3测定的参数进行不锈钢正畸方丝的制备，得到符合转矩表达的不锈钢正畸方丝，与现有的通过工作人员的经验制备的不锈钢正畸方丝的转矩表达相比，本发明大大提高了不锈钢正畸方丝转矩表达的精度。

[0152] 如附图7所示，0.019×0.025inch的不锈钢正畸方丝的边缘弧度半径分别为55μm、51μm、52μm、58μm。

[0153] 不锈钢正畸方丝经热处理定型后表面同样会氧化，需要镜面抛光处理去除表面的氧化皮。不锈钢正畸方丝镜面抛光处理与实施例1中的步骤S5相同，不再重复表述。

[0154] 在本发明的描述中，需要理解的是，指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。

[0155] 尽管已经示出和描述了本发明的实施例，对于本领域的普通技术人员而言，可以理解在不脱离本发明的原理和精神的情况下可以对这些实施例进行多种变化、修改、替换和变型，本发明的范围由所附权利要求及其等同物限定。