[0001] 本发明涉及水利水电工程大坝混凝土防护技术领域，具体地指一种严寒地区大坝越冬长间歇面混凝土调温系统及构建方法。

[0002] 目前在我国西北地区陆续建设完成了一大批大型水利水电工程，并且还有许多处于在建和规划之中。这些地区纬度高，冬季极端最低气温可达‑50℃，在这些地区的大坝建设过程中发现，恶劣低温环境会导致工程在建设时面临许多复杂的技术难题。其中很重要的一个难题就是大坝越冬长间歇面新、老混凝土的浇筑及温控防裂，主要体现在以下三个方面。

[0003] （1）环境低温限制大坝混凝土的浇筑时间，缩短年有效施工时段。

[0004] 低温下进行混凝土浇筑，初凝与终凝的时间均会延长，终凝时间延长的更为明显。其次低温条件会降低水泥的水化速率，影响混凝土的强度发展。根据现有规程规范和水利工程大坝混凝土浇筑施工经验，寒冷地区环境平均气温连续3天在5℃以下应按照低温季节施工。当温度降至‑4℃以下时，混凝土内部的水结冰，水化反应趋于停止，而水结冰体积膨胀又可能使混凝土胀裂，此时不宜继续进行混凝土的浇筑施工。

[0005] 我国西北严寒地区冬季气温低且低温季节较长，这些地区的大坝混凝土浇筑通常从11月 次年4月为停工期，年有效浇筑时间只有6个月，低温环境对工程建设进度影响明~显。

[0006] （2）上下层新老混凝土温度控制难，大温差产生的温度应力导致越冬层间开裂。

[0007] 低温导致大坝混凝土浇筑无法持续进行只得在低温季节停工，待来年气温回升后重新开始浇筑，这就在大坝不同高程按施工年度形成多个越冬长间歇面。冬歇前最后浇筑的那一层混凝土，暴露仓面直接面对低温环境，因早龄期强度不足可能会被冻伤，内外不同温度形成的大温差带来的高温度应力还会导致下层老混凝土发生开裂。此外，下层老混凝土在冬季环境低温的长期影响下会降的很低，甚至会到0℃以下。当第二年开春复工后进行上层新混凝土浇筑时，由于新浇混凝土温度较高会产生较大的上下层温差，当超过设计容许温差时，会在越冬层面形成较大的温度应力，导致层间开裂现象的发生。

[0008] 一旦发生层间裂缝，就需要花费大量的人力、物力进行处理，包括化学灌浆、裂缝修补和水泥灌浆等，将大幅增加建设和维护成本，且预期效果不好，面临重复多次修复的状况，对工程安全运行产生不利影响。

[0009] （3）对来年上层新混凝土的浇筑工艺限制，影响工程整体工期。

[0010] 水利工程大坝体积庞大，混凝土浇筑强度大，浇筑工艺复杂，投资也较大，工期的控制尤为重要。但严寒地区的环境低温会对混凝土的浇筑时间、工艺和整体工期带来影响。

[0011] 首先是对浇筑时间的限制，由于严寒地区变温幅度大且变温频繁，每年长达5 7个~月的间歇期使工程年有效施工期相比于南方大幅缩短。其次是对浇筑工艺的影响，来年在进行新混凝土浇筑时，为了便于控制水化热温升，充分利用层面散热，提高降温效果，降低温度应力，通常会采用比大坝其它区域较小的层厚；如严寒地区某大坝自由区采用3m层厚，而在越冬长间歇面上部的5层混凝土浇筑时仅采用1.5m的层厚，在相同的时间内坝体上升速度仅为常规浇筑的一半，制约了整体工期。

[0012] 为了降低严寒地区低温环境低温的影响，防止越冬长间歇面温度应力过大导致的开裂和挽回工期损失，水利工作者对此开展了多项研究，并采取了一些措施。包括以下方面：表面保温方面：如林海涵等的“一种高寒地区大体积混凝土临时越冬保温方法
CN107653839A”，提出在混凝土表面覆盖隔离层、保温层、防水层和防风墙，防止混凝土因温差过大而导致发生应力和裂缝危害。袁平等的“一种适用严寒地区混凝土坝越冬面的组合式保温保湿结构CN211773315U”，提出一种包括塑料保温保湿层、植物保温层、隔离层和防水层，适用于严寒地区混凝土坝越冬面的组合式保温保湿结构。张国新等的“高寒区混凝土坝长间歇薄层浇筑越冬保温方”，提出了一种借助于天然降雪或人工降雪的混凝土越冬保温新方法，即首先在越冬层面覆盖较少的保温被，然后覆盖一定厚度的雪层对越冬面混凝土进行保护。

[0013] 施工环境方面：张峰的“混凝土冬季施工的质量问题及应对措施”，提出了外部加热法，对于体积不大，施工集中的部位，可以搭建暖棚，在棚内利用加热设备维持温度在15~20℃以上，为混凝土持续浇筑创造条件。苏联专家Ф.比揚諾夫的“水工建設中混凝土冬季施工”，提出了冬季大体积混凝土水工建筑物混凝土的蓄热法和表面电热法，即在双层保温模板的夹层安装有电加热丝，混凝土浇筑后加热丝通电给模板升温，然后热量向内传给混凝土加热。

[0014] 内部温控方面：何邦旭等的“高海拔寒冷地区碾压混凝土大坝温控施工技术研究”，提出了天然雪山融水冷却降温技术，配合新型保温保湿工艺来控制新老混凝土的温差和温度应力。李庆斌等的“可永久调控混凝土大坝温度的方法及装置”，提出了通过温度调控设备和调控管路来对大坝混凝土进行主动调温。蒋小健等的“一种解决严寒地区碾压混凝土坝越冬层层间开裂的施工方法”和陈波等的“一种寒冷地区碾压混凝土越冬保温防裂结构”，提出了在下层混凝土中埋设水管通热水的方式进行升温的方法来缩小温差。

[0015] 实践证明，上述措施主要还是通过在混凝土表面覆盖保温防护材料和营造正温施工小气候环境来减少严寒低温天气带来的影响。虽然有助于解决严寒地区低温环境对越冬长间歇面新老混凝土带来的影响，但是效果还不够理想，存在一些不足和有待改进之处。

[0016] 一、表面保温措施和内部降温保护能力有限解决越冬长间歇面混凝土温度应力防止开裂的核心就是要控制两者的温度，通过
缩小温差达到消减温度应力的目的。现有技术主要通过在老混凝土冬季间歇面覆盖一层保温材料来进行临时保护，但严寒地区冬季漫长，长时间低温仍然会透过保温层影响到混凝土温度，待第二年准备浇筑上层混凝土，掀开临时保温层时下层老混凝土的温度一般都在5℃左右，当保温结构受人为因素（铺设厚度不够、搭接不严）和外界因素（大风、泡水）等影响出现损坏时温度更低。

[0017] 二、营造小环境投入高，经济性差，适用范围小为了解决越冬长间歇面新老混凝土低温季节的浇筑问题，现有技术提出在混凝土
上方搭建暖棚，然后采用火炉、蒸气、电加热设备、红外线等对暖棚进行升温，形成正温小环境来满足混凝土浇筑对温度的需求。但是这种方法适用范围小、体积小的混凝土，而且成本较大，经济性较差，不适合大面积推广应用。

[0018] 三、混凝土主动升温技术还不够成熟除了表面保温措施外，现有技术还提出了一些主动升温措施来对混凝土温度进行
干预控制，例如通过在混凝土表层预埋加热电阻丝，在低温季节通电来给混凝土升温，这种方法耗电量大，运行成本高，加热电阻丝后期无法拆除，只能使用一次，成本高昂。近几年宜昌天宇科技有限公司提出了对大坝进行主动升温双向调控的温控新技术，其主要还是针对大坝混凝土的内外温差控制，目前还未在实际工程中得到应用，对于越冬长间歇面新老混凝土特殊部位的调温还没有涉及。

[0019] 四、针对上层新混凝土温度控制的研究较少越冬长间歇面新老混凝土开裂的原因在于上下层温差过大，目前针对上层新混凝
土温度控制的研究较少，主要还是采用通水冷却的方法来将水化热温升降下去，从而实现控制其最高温度和平均温度。但是由于新浇混凝土早期温升剧烈，最高温度将近30℃，而老混凝土的温度受环境低温影响又较低，这样就会形成较大的上下层温差，当超过设计允许的温差时就可能会导致混凝土开裂。

[0020] 五、可有效追赶严寒地区大坝建设工期的措施有限为了减少低温环境对工期的影响，严寒地区大坝建设需尽量创造条件多浇筑混凝
土。比如创造强度快速增长的条件：在冬季采用高热或者快凝水泥，减小水灰比，掺加速凝剂和塑化剂，加速混凝土的凝固，增加发热量，提高早期强度。但是氯化钠等氯盐因对钢筋有腐蚀作用，其掺入量受限。还有浇筑时间的安排，充分利用温度和湿度有利条件，争取在寒潮到达之前使混凝土的强度达到设计强度50%，并且强度值不低5MP～10MP，但严寒地区冬季温度低，昼夜温差大，低温时间长，可有效利用的时间较少，措施有限。

[0021] 综上所述，现有技术还不够完善，需要研究一种新的技术来实现对越冬长间歇面新老混凝土的保护。

[0040] 下面结合附图和具体实施例对本发明作进一步的详细描述。

[0041] 如图1至6所示，一种严寒地区大坝越冬长间歇面混凝土调温系统，包括设于下层老混凝土2内的老混凝土调温管网3，所述下层老混凝土2位于大坝越冬长间歇面1下方，所述大坝越冬长间歇面1上方的上层新混凝土4内设置新混凝土调温管网5，所述老混凝土调温管网3用于对下层老混凝土2进行升温和降温过程，所述新混凝土调温管网5用于对上层新混凝土4进行升温和降温过程。

[0042] 优选地，所述老混凝土调温管网3包括设于下层老混凝土2内中部区域的第一内部调温管路3.1和设于下层老混凝土2内顶部表层的顶表层调温管路3.2；所述新混凝土调温管网5包括设于上层新混凝土4内中部区域的第二内部调温管路5.1和设于上层新混凝土4内底部表层的底表层调温管路5.2。

[0043] 优选地，所述老混凝土调温管网3还包括设于下层老混凝土2内左右侧表层的第一侧表层调温管路3.3；所述新混凝土调温管网5还包括设于上层新混凝土4内左右侧表层的第二侧表层调温管路5.3。如图1、2、3所示，由于大坝浇注时存在突出坝段，所以在浇注时，也要考虑侧表层的调温过程。

[0044] 在上述技术方案中，第一内部调温管路3.1和第二内部调温管路5.1布置在混凝土内部，呈蛇形布置在一个水平面上，调温管路距离混凝土仓段上下部边界1m 1.5m；可单层~布置，也可双层或者多层布置。当该仓段高度较大时呈双层或者多层布置，相邻上下层调温管路间隔0.8m 1.5m.位于一个水平面的蛇形管路之间距离为0.8 1.5m。
~ ~

[0045] 顶表层调温管路3.2呈蛇形布置在下层老混凝土仓段顶部表层，其距离顶部大坝越冬长间歇面为0.2 1m，水平布置，蛇形管路之间距离为0.3 1.5m。~ ~

[0046] 底表层调温管路5.2呈蛇形布置在上层新混凝土仓段底部表层，距离顶部大坝越冬长间歇面为0.2 1m，水平布置，蛇形管路之间距离为0.3 1.5m。~ ~

[0047] 当下层老混凝土所在的坝段和左右两侧相连坝段顶部不在同一高程时，该坝段冬季外露的混凝土面除了顶部外还包括左右侧面。左右侧新老混凝土横缝处的第一侧表层调温管路3.3呈蛇形布置在老混凝土横缝处的表层中，平行于横缝面布置，距离横缝处老混凝土表面0.2 1m，蛇形管路之间距离为0.3 1.5m。~ ~

[0048] 当新浇上层新混凝土坝段和左右两侧相连坝段底部不在同一高程时，左右侧新老混凝土横缝处的第二侧表层调温管路5.3呈蛇形布置在新浇混凝土横缝处的表层中，平行于横缝面布置，距离横缝处新浇混凝土表面0.2 1m，蛇形管路之间距离为0.3 1.5m。~ ~

[0049] 上述调温管网所用的调温管道可采用PE、HDPE管等塑料管，也可采用铁管、钢管、镀锌管等金属材料的管道；管道直径可在20mm 50mm范围内。~

[0050] 优选地，所述老混凝土调温管网3进、出口分别与相应的双向调温设备6输出、输入端连接，所述新混凝土调温管网5进、出口分别与相应的双向调温设备6输出、输入端连接。

[0051] 优选地，所述下层老混凝土2和上层新混凝土4内均埋设有温度传感器，所述温度传感器信号输出端与控制系统输入端连接，控制系统输出端与双向调温设备6控制信号输入端连接。

[0052] 优选地，如图5所示，所述双向调温设备6的输入端和输出端之间并联连接有升温管路6.1和降温管路6.2；所述升温管路6.1上安装有加热器6.3，升温管路6.1的进口端和出口端各安装有
阀门6.4，升温管路6.1的出口端与贮液器6.5连接；
所述降温管路6.2上依次设有蒸发器6.6、压缩机6.7、冷凝器6.8、节流机构6.9，降温管路6.2的进口端和出口端也各安装有阀门6.4，降温管路6.2的出口端与贮液器6.5连接，所述贮液器6.5与输送泵6.10连接。

[0053] 在本实施例中，温度补偿设备6的工作原理如下：1、当进行降温处理时，介质通过蒸发器6.6汽化，压缩机6.7不断地将蒸汽从蒸发器6.7中抽出，并进行压缩，进压缩机6.7后的高温高压蒸汽被送到冷凝器6.8后冷凝成高压液体，在经节流机构6.9降压后进入贮液器6.5，再由输送泵6.10输送至老混凝土调温管网3内或新混凝土调温管网5内。

[0054] 2、当进行升温处理时，介质通过加热器6.3后成高温液体，进入贮液器6.5，再由输送泵6.10输送至老混凝土调温管网3内或新混凝土调温管网5内；为防止干扰，在进行降温管路6.2的使用时，关闭升温管路6.1进口端和出口端的
阀门6.4；同理在进行升温管路6.1的使用时，关闭降温管路6.2进口端和出口端的阀门6.4。

[0055] 另外，本发明还公开上述严寒地区大坝越冬长间歇面混凝土调温系统的构建方法，它包括如下步骤：S1：越冬长间歇面第一年下层老混凝土调温系统3构建；
S2：冬歇期后第二年上层新混凝土4复浇准备；
S3：第二年新混凝土调温管网5构建。

[0056] 进一步地，所述步骤S1具体包括：步骤S1‑1：严寒地区进入秋冬季节环境气温逐渐降低，大坝混凝土年度浇筑即将暂停，浇筑该年度最后一仓段的混凝土即为下层老混凝土2，浇筑前在仓位中部区域、顶部表层和左右侧表层位置分别布置老混凝土调温管网3；
步骤S1‑2：在仓位内部将多支温度传感器布置在上述老混凝土调温管网3附近，构成监测单元；
步骤S1‑3：在大坝外部布置控制系统和双向调温设备6；将监测单元与控制系统相连；将控制系统和双向调温设备6连接；将老混凝土调温管网3的进出口和双向调温设备6的介质输出输入口相连接；
步骤S1‑4：越冬长间歇面下层老混凝土2浇筑；
步骤S1‑5：拆模后对下层老混凝土2上下游表面构建永久保温层；对其顶部长间歇面和左右侧横缝外露面构建临时保温层，对于顶部与上下游面和横缝面相连的转角处应力集中部位铺设保温材料。具体地，永久保温层布置在老混凝土的上下游表面；采用聚氨酯硬质泡沫、聚苯板、挤塑板等保温材料 ；厚度可在3cm 15cm；临时保温层根据老混凝土仓段的~
部位和高程采取不同的布置，当老混凝土所在的坝段和左右两侧相连且坝段顶部位于同一高程时，在顶部布置一层保温材料，保温材料可为聚氨酯硬质泡沫、聚苯板、挤塑板、聚乙烯泡沫、棉被、三防布、黏土等，厚度可在3cm 15cm。在顶部停浇面与上、下游大坝表面转角处~
应力集中部位，布置2倍厚度的保温材料，具体范围为往下游坝面延伸、上游坝面延伸、顶部从转角部位向坝面中心延伸；延伸距离在0.3m 3m范围。
~

[0057] 进一步地，所述步骤S2具体包括：步骤S2‑1：第二年开春温度回升准备上层新混凝土4的浇筑，选择在中午气温最高时段备仓，拆除下层老混凝土2顶部和侧面的临时保温结构；
步骤S2‑2：备仓完成后在浇筑前仍采用保温被对仓面进行覆盖。

[0058] 进一步地，所述步骤S3具体包括：步骤S3‑1：浇筑前在仓位中部区域、顶部表层和左右侧表层位置分别布置新混凝土调温管网5；
步骤S3‑2：在仓位内部将多支温度传感器布置在上述新混凝土调温管网5附近，构成监测单元；
步骤S3‑3：在大坝外部布置控制系统和双向调温设备6；将监测单元与控制系统相连；将控制系统和双向调温设备6连接；将新混凝土调温管网5的进出口和双向调温设备6的介质输出输入口相连接；
步骤S3‑4：上层新混凝土4浇筑；
步骤S3‑5：拆模后及时对其上下游表面采用喷涂聚氨酯硬质泡沫、粘贴苯板或挤塑板方式构成永久保温层；
步骤S3‑6：进行多层上层新混凝土4的浇注过程：完成大坝越冬长间歇面1上部首层的上层新混凝土4浇筑后，即可按照大坝正常浇筑计划持续进行多层上层混凝土4的浇筑工作，即重复步骤S3‑1至步骤S3‑5。

[0059] 另外，本发明还公开上述严寒地区大坝越冬长间歇面混凝土调温系统的运行方法，它包括如下步骤：S1：第一年寒冷季节下层老混凝土2浇筑开始后至水化热高峰期前的升温调控；
S2：第一年下层老混凝土2水化热高峰期的降温调控；
S3：冬歇期对下层老混凝土2的内降外升双向调温；
S4：第二年冬歇期结束至上层新混凝土4浇筑开始前，对下层老混凝土2的升温调
控；
S5：第二年上层新混凝土4浇筑开始后，对上层新混凝土4升温调控，以维持其水化反应所需温度；
S6、第二年上层新混凝土4浇筑后水化热高峰期的降温调控；
S7、第二年在上层新混凝土4浇筑开始后对下层老混凝土2的主动双向调温；
S8、第二年对上层新浇混凝土4水化热高峰期结束后的调温。

[0060] 进一步地，所述步骤S1具体包括：伴随着下层老混凝土2开始浇筑即开始对混凝土进行调温，通过温度传感器实时监测混凝土入仓后的实际温度T0，并与冬季混凝土养护需要的最低温度T允许最低进行比较；当混凝土实际温度T0＜T允许最低时，控制系统对双向调温设备6下达升温调控指令；并将生产的高温介质输送给老混凝土调温管网3，对混凝土进行主动引导式升温调控，将混凝土实际温度缓慢匀速提升，维持在T允许最低~ T允许最高区间；上述步骤S1对应的原理是：当进入低温季节，环境温度会影响混凝土的水化作用和强度的增长，为了争取可浇筑时间，所以需要创造正温环境实现在低温季节多浇筑混凝土；最终通过浇筑开始后的升温调控，可使低温环境下浇筑的混凝土正常进行凝结和强度增长。

[0061] 所述步骤S2具体包括：通过温度传感器实时监测混凝土实际温度T0，并与混凝土浇筑控制的最高温度T允许最高进行比较；当混凝土实际温度T0＞T允许最高时，控制系统对双向调温设备6下达降温调控指令；并将生产的低温介质输送给老混凝土调温管网3，对混凝土进行主动引导式降温调控，将混凝土实际温度缓慢匀速降低，维持在T允许最低~ T允许最高区间；上述步骤S2对应的原理是：浇筑后短时间内水化热作用加剧，使混凝土自身温度迅速攀升接近混凝土浇筑允许的最高温度，当超过允许的最高温度时，便需要进行降温过程，通过对混凝土进行降温调控，可有效消减水化热带来的温升；此后通过动态化的调控，根据混凝土的实际温度实时调整介质的温度、流量、流速和流向等，通过缓慢匀速的降温调控，将混凝土的内部温度控制在允许温度范围内。

[0062] 所述步骤S3具体包括：通过温度传感器实时监测下层老混凝土2内部实际温度T0内和下层老混凝土2表层实际温度T0外，并将两者进行的差值与T允许最大内外温差值进行比较，当T0内减T0外的差值＞T允许最大允许内外温差时，控制系统对双向调温设备6下达降温调控指令；将生产的低温介质输送给老混凝土调温管网3的第一内部调温管路3.1，对混凝土内部进行主动引导式降温调控；将生产的高温介质输送给老混凝土调温管网3的顶表层调温管路3.2，对混凝土表层进行主动引导式升温调控；将混凝土内外温差控制在允许范围内。上述步骤S3对应的原理是：进入冬歇期后，严寒地区冬季极端最低气温可达‑50℃，即使有保温结构的保护，受长时间（长达几个月）低温影响，越冬长间歇面混凝土表层的温度还是会受到影响持续降低，使得内外温差不断扩大，由此带来的温度应力导致大坝发生开裂，因此需要将混凝土内外温差控制在允许范围内。为了兼顾能耗和经济性，可将下层老混凝土2平均温度缓慢均匀上升至正温以上，范围可在6 10℃。~

[0063] 进一步地，所述步骤S4具体包括：冬歇期后控制系统对双向调温设备6下达升温调控指令，将生产的高温介质输送给老混凝土调温管网3，对下层老混凝土2内部和表层进行主动双向升温调控；上述步骤S4对应的原理是：影响越冬长间歇面上层新混凝土4浇筑的除了环境温度外，上下层之间的温差和温度应力是重点，为了缩小温差，需在新混凝土开始浇筑前对下层老混凝土2进行升温调控。为了尽量缩小上下层温差，为上层新混凝土4早浇筑创造条件，通过温度传感器实时监测混凝土实际温度T0，可控制其在15~20℃范围内。

[0064] 所述步骤S5具体包括：通过温度传感器实时监测上层新混凝土4入仓后的实际温度T0，并与冬季混凝土养护需要的最低温度T允许最低进行比较；当混凝土实际温度T0＜T最低时，控制系统对双向调温设备6下达升温调控指令，并将生产的高温介质输送给新混凝土调温管网5，对混凝土进行主动引导式升温调控，将混凝土实际温度缓慢匀速提升，维持在T允许最低~ T允许最高区间；上述步骤S5对应的原理是：为了追赶工期，在来年开春恢复上层新混凝土4浇筑时环境温度还较低，因此伴随着上层新混凝土4开始浇筑就开始对上层新混凝土4进行升温。

[0065] 所步骤S6具体包括：当上层新混凝土4温度随着水化热剧烈作用迅速上升时，通过温度传感器实时监测上层新混凝土4实际温度T0，并与混凝土浇筑控制的最高温度T允许最高进行比较；当混凝土实际温度T0＞T最高时，控制系统对双向调温设备6下达降温调控指令，并将生产的低温介质输送给新混凝土调温管网5，对混凝土进行主动引导式降温调控，将混凝土实际温度缓慢匀速降低，维持在T允许最低~ T允许最高区间；进一步地，所述步骤S7具体包括：上层新混凝土4开始浇筑后，根据实时监测得到的上层新混凝土4的平均温度，动态调整下层老混凝土2的平均温度，使上下层温差控制在允许范围之内。

[0066] 进一步地，所述步骤S8具体包括：S8.1、当首层上层新混凝土4浇筑完成后，按照大坝浇筑计划进行后续其他层新混凝土的持续浇筑，在后续其他层新混凝土浇筑过程中，对新浇混凝土进行升温调控，以维持其水化反应温度；
S8.2、根据实时监测得到的后续浇筑新混凝土的平均温度，动态调整首层上层新
混凝土4以及后续浇筑其他层新混凝土的平均温度，使上下层温差控制在允许范围之内。

[0067] 下面以具体实施案例说明本发明的应用过程：我国西北严寒地区某工程，工程区多年平均气温为2.8℃，最冷月平均气温‑17.3℃。极端最低气温‑45℃。按工程初设方案采用现有控温技术情况下，每年11月至次年4月为混凝土施工冬季停工期（即冬歇期），年有效浇筑时间只有6个月。冬歇期结束在第二年进行越冬长间歇面上层新混凝土浇筑时，浇筑层厚控制在1.5m，共需要浇筑5层来进行过渡，过渡层混凝土浇筑完成后恢复每层厚度为3m的混凝土浇筑。

[0068] 通过采用本发明所述的技术方案，可以力争在每年11月和4月多进行两个月的混凝土浇筑，将每年的混凝土施工冬季停工期缩短控制在每年12月至次年3月，年有效浇筑时间达到8个月。冬歇期结束在第二年进行越冬长间歇面上层新混凝土浇筑时，浇筑层高不需要改变，与坝体自由区一样层高都为3m，持续浇筑上升即可。

[0069] 表1某工程采用本发明和现有技术进行混凝土浇筑对比情况

[0070] 如图6所示，通过对越冬长间歇面新、老混凝土进行主动双向引导式调控措施可有效降低混凝土内部的温度应力，可将整体应力控制在1.0MPa以下。对于我过西北严寒地区冬季气温较低或出现寒潮情况，本发明采用的技术方案可更加有效的调节混凝土关键部位温度，控制温度应力在大坝混凝土允许范围内。

[0071] 上述的实施例仅为本发明的优选技术方案，而不应视为对于本发明的限制，本申请中的实施例及实施例中的特征在不冲突的情况下，可以相互任意组合。本发明的保护范围应以权利要求记载的技术方案，包括权利要求记载的技术方案中技术特征的等同替换方案为保护范围。即在此范围内的等同替换改进，也在本发明的保护范围之内。